Извлечения коэффициент при абсорбции

Величина е, равная отношению числа киломолей поглощенного компонента У +(—У) к его содержанию в исходном газе Уп+1, называется эффективностью абсорбции или коэффициентом извлечения при абсорбции. [c.389]

Ф - степень извлечения компонента А ф - коэффициент абсорбции (цифры на линиях -число теоретических тарелок в абсорбере) [c.428]

В качестве критерия оценки эффективности извлечения бензольных углеводородов принимался коэффициент абсорбции, рассчитанный на единицу поверхности по известной методике [2] [c.30]

Расчет проводится следующим образом. По заданному извлечению ф и принятому числу теоретических тарелок N при помощи графика (см. Приложения рис. 1Х-4) определяют факторы абсорбции и отпарки тяжелого и легкого ключевых компонентов — Лл и На основе полученных величин вычисляют факторы абсорбции и отпарки для всех остальных компонентов по уравнениям (П. 116) и (II. 120), а затем по уравнениям (II. 113) и (II. 118) или по графикам (см. Приложения рис. 1Х-4) и числу теоретических тарелок определяют коэффициенты извлечения при абсорбции и десорбции всех остальных компонентов — фа, и фд, . [c.81]

Для интенсификации процесса абсорбции аммиака водой применяют также аппараты, работающие в пенном режиме Для извлечения аммиака из коксового газа устанавливают многоступенчатые абсорберы (до 10 секций). Интенсивность абсорбции в этих аппаратах в 45—100 раз выше, чем в обычных ко лоннах с насадкой. Температура газа на входе в абсорбер составляет 16—20°С, на выходе из абсорбера — 9- 14°С, температура жидкости на входе равна 7—13°С и на выходе 14— 19 Давление газа перед аппаратом составляет 40— 70 мм рт. ст. Коэффициент абсорбции может быть вычислен по формуле [c.262]

Экспериментально исследовано применение режима подвижной пены для различных процессов абсорбции, десорбции и теплопередачи. Получены опытные данные по теплопередаче между газом и жидкостью, конденсации водяных паров из воздуха в воду, абсорбции аммиака водой и десорбции его из фильтровой жидкости содового производства. Проводились также производственные и лабораторные опыты по теплопередаче в различных условиях, испарению воды, абсорбции окислов азота нитрозой. На основе опытов определялись коэффициенты тепло- и массопередачи, а также коэффициенты полезного действия полки (к. п. д.), т. е. степень теплопередачи при теплообмене, коэффициент извлечения— при абсорбции и коэффициент обогащения — при десорбции газов. [c.433]

Количества пропана и этана в остатке. Коэффициент извлечения, факторы абсорбции и десорбции [c.53]

По уравнениям (IV. 17) и (IV. 18) или по графику на рис. IV. 6 при заданных значениях Ai и и N рассчитывают коэффициенты извлечения при абсорбции и десорбции всех остальных компонентов фаг и Ч>Вг- [c.97]

Методы расчета технологических параметров абсорбционного процесса, очевидно, должны быть основаны на уравнении массопередачи. При этом специфика процесса отражается в коэффициенте массопередачи, надежное же их определение встречает непреодолимые трудности, особенно при многокомпонентной абсорбции. В связи с этим для инженерной практики в 30-х годах Крейсером — Брауном был разработан метод расчета процесса абсорбции, в основе которого лежат понятия о теоретической тарелке и коэффициентах извлечения компонентов. [c.77]

Вывод формулы абсорбции. Опираясь на понятия теоретической тарелки, состояния равновесия и коэффициента извлечения, Крейсер и Браун разработали инженерный метод расчета абсорбционно-десорбционных процессов. [c.80]

По коэффициенту извлечения ключевого компонента и числу теоретических тарелок по формуле абсорбции или графику Крейсера (см. рис. 26) определяется абсорбционный фактор ключевого компонента Лкл- [c.84]

Определяются коэффициенты извлечения фг всех компонентов по формуле абсорбции или графику Крейсера на основании их абсорбционных факторов и числа теоретических тарелок. [c.84]

Компоненты, поглощенные в процессе абсорбции, должны быть выделены из насыщенного абсорбента в процессе десорбции. В результате десорбции получаются целевые компоненты в виде продукта и регенерированный абсорбент, возвращаемый в процесс абсорбции. Чем полнее отпарены целевые компоненты из абсорбента, тем выще коэффициент извлечения их в процессе абсорбции. Чтобы целевые компоненты могли перейти в процессе десорбции из насыщенного абсорбента в газовую фазу, концентрация их в ней должна быть ниже равновесной. Для этого в десорбер подают инертный отпарной газ, не содержащий целевых компонентов и (или) подводят теплоту в нижнюю часть десорбера. [c.85]

Температура наряду с давлением абсорбции является вторым основным параметром. От давления и температуры при данном составе газа и абсорбента зависит константа фазового равновесия. Со снижением температуры абсорбции константа равновесия уменьшается, а значит, увеличивается переход тяжелых углеводородов в жидкую фазу, другими словами, увеличивается коэффициент их извлечения. Температуры ниже [c.163]

С существенно увеличивают коэффициенты извлечения этапа и пропана и практически не влияют на извлечение бутанов и более тяжелых углеводородов. Однако при фиксированном коэффициенте извлечения ключевого компонента снижение температуры абсорбции при одновременном снижении удельной циркуляции абсорбента уменьшает коэффициент извлечения легких углеводородов и увеличивает — тяжелых. Если не требуется высокое извлечение этана из газа, то для извлечения тяжелых углеводородов рекомендуется принимать температуру абсорбции на 5—6 °С выше средней мелсду температурой газа и тощего абсорбента на входе в абсорбер. Примем температуру абсорбента на входе в абсорбер равной 30°С, тогда абс= = (20+30)72+5 = 30 °С. [c.163]

Рис. 12. 5. График зависимости между числом теоретических тарелок абсорбера, коэффициентом извлечения ф и фактором абсорбции.

При расчете процесса абсорбции для наиболее летучего из извлекаемых компонентов, обычно для пропана или бутана, задаются коэффициентом извлечения ср и по величине ср и принятому числу тарелок в абсорбере по графику рис. 12. 5 определяют фактор абсорбции этого компонента. Зная температуру и давление в абсорбере, определяют для выбранного компонента константу фазового равновесия и находят затем но формуле (12.11) удельный расход абсорбента, величина которого нри данных условиях постоянна. [c.272]

Определяем факторы абсорбции компонентов. По заданному коэффициенту извлечения пропана <р = 0,60 и числу тарелок в абсорбере 12 по графику рис. 12. 5 находим фактор абсорбции пропана Аз = 0,60. По формуле (12. 11) определяем удельный расход абсорбента о = А зкз = 0,6 0,87 = 0,522 моля на [c.274]

По известному фактору абсорбции и числу тарелок в абсорбере, пользуясь графиком рис. 12. 5, определяем коэффициенты извлечения ф каждого компонента (столбец 9, табл. 12. 3). Вычисляем количество извлеченных молей каждого компонента, умножая соответствующий коэффициент извлечения ф на число молей данного компонента в сырье, так как по определению [c.274]

Материальный баланс абсорбции и десорбции. Коэффициент извлечения пропана при абсорбции ф з=0,95 принимается на основе практических данных. Так как общий коэффициент извлечения пропана по аппарату задан и равен фоз=0,9, то коэффициент извлечения пропана при десорбции рассчитывается по преобразованной формуле [28, с. 30] [c.87]

При постоянных производительности по газу, давлеиии и составе газа имеется три параметра, с помощью которых контролируется процесс абсорбции скорость циркуляции абсорбента, температура в колонне и чи ло теоретических тарелок. Рис. 73 является графиком уравнения (101). Он устанавливает соотношение между коэффициентом абсорбции, числом теоретических тарелок и степенью извлечения калгдого компонента. При пользовании графиком среднее значение К молшо определить, принимая температуру в абсорбере, равной средней температуре масла и газа на входе в абсорбер плюс 5—6° С. Гидравлическое сопротивление в большинстве абсорберов промышленных установок мало, поэтому давление абсорбции можно считать ностоянньну. [c.132]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Расчет проводится следующим образом. По заданному извлечению фал и принятому числу теоретическпх тарелок при помощи графика, приведенного на рис. П-42, определяют факторы абсорбции и отпарки тяжелого (у1д) и легкого (5 ) ключевых компонентов. На основе полученных величин вычисляют факторы абсорбции и отпарки всех остальных компонентов по уравнения (П.101) и (П.125), а затем по уравнениям (П.98) и (П.123) или по графику, приведенному на рис. П-42, и числу теоретических тарелок определяют коэффициенты извлечения при абсорбции и десорбции всех остальных комнонентов ] а г и фд, ). Далее по уравнениям (П.49) и (П.50) определяют долю отгона сырья в секции питания колонны и составы образовавшихся фаз и lFi. Затем находят составы и количества суммарной жидкости, поступающей в отпарную секцию колонны [c.150]

Коэффициент абсорбции фтористых газов в трубе Вентури в расчете на узкое сечение трубы достигает 300 ООО—350 ООО м/сек-, в расчете на весь объем, занимаемый жидкостью и газом, коэффициент абсорбции равен 6000 ч , т. е. превышает всего в - 2 раза значение коэффициента абсорбции в валковой камере. Для извлечения фтора из газов суперфосфатного производства требуется установка из восьми циклонных скрубберов Вентури (труб Веьтури с циклонными сепараторами) их изготовляют из мягкой стали и футеруют неопреном. Степень извлечения 51р4 при промывке газа 15%-ной кремнефтористоводородной кислотой достигает 90—98% 238. [c.351]

Абсорбция СОз растворами моноэтаноламина в насадочных колоннах. Опубликованные данные убедительно доказывают, что скорость процесса абсорбции СОд любым из обычно применяемых растворов аминов определяется сопротивлением жидкостной пленкп. Однако в расчетные формулы обычно входят значения общего коэффициента абсорбции а не так как первые легче вычислить из опытных данных, и эти значения можно непосредственно использовать для расчета промышленных абсорберов, для которых обычно наиболее важна полнота извлечения СО3. [c.36]

Абсорбция и десорбция брома. Проведено исследование [21] абсорбции брома из бромовоздушных смесей водными растворами едкого натра и бромидов железа в колонне с переливными трубками диаметром 96 мм и высотой рабочей зоны 500 мм. Степень извлечения брома при плотности орошения 2—8 статической высоте насадки 40—200 мм и скорости газа 2,3 м/с составляла 63— 877oi а коэффициент абсорбции, отнесенный к поверхности насадки,-400—800 кг/(м2-ч-кг/м ). [c.156]

Наряду со способом поглощения СО2 водой под давлением значительное распространение в иромышлепности получил способ удаления СО2 из газовой смеси растворами этаноламинов. Для извлечения СОз из газа применяются главным образом растворы моноэтаноламина, имеющего по сравнению с ди- и Триэтанслами-ном наибольшую поглотительную способность и наиболее высокий коэффициент абсорбции но углекислоте. [c.373]

Для пенного слоя зависимость /Ст и /См от условий процесса найдена и зафиксирована в виде графиков и эмпирических формул для многих систем газ—жидкость , в том числе и для улавливания пыли и тумана. Определены также коэффициенты полезного действия Г( полки, т. е. отношение фактической теплопередачи к теоретически возможной при теплообмене, коэффициент извлечения—при абсорбции, коэффиц иент обогащения—при десорбции газов и степень улавливания пыли и тумана—при очистке газов. [c.24]

Величину , представляющую собой отношение отогнанного компонента к его содержанию в поступающем поглотителе, будем называть коэффищ енто.м извлечения (аналогично коэффициенту извлечения при абсорбции). Зависимость о от числа единичных объемов или числа теоретических тарелок выражается формулами (11.60, 11.62) как и в случае абсорбции, с той лишь разницей, что вместо абсорбционного фактора в них надо подставлять фактор отгонки [c.160]

Имеются сведения [1] об испытании аппарата такогр типа в процессах абсорбции SO2 раствором едкого натрия Для получения NaHSOs и раствором Mg 0H)2 с образованием Mg(HS03)2. При повышении плотности орошения от 75,5 до 122,5 м Дм -ч) (скорость газа 4,8 м/с) степень извлечения SO2 раствором NaOH увеличивается от 50,6 до 92,9%, а коэффициент абсорбции — от 2 до 7 кг-моль/(м -ч-атм). Гидравлическое сопротивление аппарата повышается при этом от 1520 до 2100 Па. [c.156]

По принятому числу теоретических тарелок (семь) и заданному коэффициенту извлечения пропана фсз = 0,7 по графику Кремсера (см. рис. 26) или формуле абсорбции определяется фактор абсорбции пропана . 4с..,= 0,7. [c.164]

По рассчитанным факторам абсорбции всех комионе [тов и принятому числу теоретических тарелок в абсорбере (семь) по графику Кремсера определяют коэффициенты извлечения всех компонентов. Для этого на оси абсцисс находят значение Ai, восставляют перпендикуляр до пересечения с кривой теоре-164 [c.164]

При расчете процесса абсорбции необходимо установить коэффициент извлечения компонентов газа абсорбентом. Коэффициентом извлечения ф называется отношение числа молей данного компонента, извлеченного в абсорбере, к числу его молей в исходном (жирном) газе. Коэффициент извлечения при заданйом режиме абсорбции зависит от физико-химических свойств и количества извлекаемых компонентов, а также количества и качества подаваемого абсорбента. Повышение давления в абсорбере и увеличение количества [c.271]

На рис. 12. 5 представлен график Кремсера, дающий зависимость между фактором абсорбции А, коэффициентом извлечения ср и числом тарелок в абсорбере. [c.272]

Пример 12. 7. Рассчитать процесс абсорбции газов термического крекинга, если в абсорбер поступает =6000 газа следующего состава (в % объемн.) метана — 40, этана—12, этилена — 5, пропана — 17, пропилена — 8, изобута-яа — 5, и-бутана — 6, изопентана — 4, и-пентана — 1, гексана — 2. Температура жирного (сырого) газа и абсорбента на входе в абсорбер i = 35° С, абсолютное давление я = 15 ат. Плотность a6 op6eHTa q = 875 kz m , молекулярный вес М = 130. Число тарелок в абсорбере 12. Коэффициент извлечения пропана (р = 0,6. Диаметр абсорбера Д = 1,0 ж. [c.273]

Знание коэффициента извлечения пропана при абсорбции и числа теоретических тарелок в абсорбере N = 8 позволяет определить по диаграмме Кремсера (см. Приложение, рис. П.З). фактор абсорбции для пропана Аз=1,2. Значения факторов абсорбции для остальных углеводородов питания АОК находятся из соотношения [c.87]