Абсорберы коэффициенты извлечения

Рис. 12. 5. График зависимости между числом теоретических тарелок абсорбера, коэффициентом извлечения ф и фактором абсорбции.

При расчете процесса абсорбции для наиболее летучего из извлекаемых компонентов, обычно для пропана или бутана, задаются коэффициентом извлечения ср и по величине ср и принятому числу тарелок в абсорбере по графику рис. 12. 5 определяют фактор абсорбции этого компонента. Зная температуру и давление в абсорбере, определяют для выбранного компонента константу фазового равновесия и находят затем но формуле (12.11) удельный расход абсорбента, величина которого нри данных условиях постоянна. [c.272]

Связь между числом теоретических тарелок абсорбера, коэффициентом извлечения и фактором абсорбции, выражающуюся уравнениями (12.27) и (12.28), удобно представить соответствующей диаграммой (рис. 12.2), позволяющей быстро и легко графическим путем находить решения этих уравнений в различных случаях. С помощью этой диаграммы обычно и ведется расчет абсорберов, работающих на тощих газах с небольшим начальным содержанием извлекаемых компонентов. Эта же упрощенная методика обычно используется для предварительной количественной оценки поглощения компонентов при расчете с помощью уравнения (12.22) абсорбера, работающего на жирном газе с большим содержанием извлекаемых компонентов. [c.391]

Связь между числом теоретических тарелок абсорбера, коэффициентом извлечения и фактором абсорбции, выражаемая уравнениями (VI, 17) и (VI, 18), очень удобно представляется [c.165]

С существенно увеличивают коэффициенты извлечения этапа и пропана и практически не влияют на извлечение бутанов и более тяжелых углеводородов. Однако при фиксированном коэффициенте извлечения ключевого компонента снижение температуры абсорбции при одновременном снижении удельной циркуляции абсорбента уменьшает коэффициент извлечения легких углеводородов и увеличивает — тяжелых. Если не требуется высокое извлечение этана из газа, то для извлечения тяжелых углеводородов рекомендуется принимать температуру абсорбции на 5—6 °С выше средней мелсду температурой газа и тощего абсорбента на входе в абсорбер. Примем температуру абсорбента на входе в абсорбер равной 30°С, тогда абс= = (20+30)72+5 = 30 °С. [c.163]

Определяем факторы абсорбции компонентов. По заданному коэффициенту извлечения пропана <р = 0,60 и числу тарелок в абсорбере 12 по графику рис. 12. 5 находим фактор абсорбции пропана Аз = 0,60. По формуле (12. 11) определяем удельный расход абсорбента о = А зкз = 0,6 0,87 = 0,522 моля на [c.274]

По известному фактору абсорбции и числу тарелок в абсорбере, пользуясь графиком рис. 12. 5, определяем коэффициенты извлечения ф каждого компонента (столбец 9, табл. 12. 3). Вычисляем количество извлеченных молей каждого компонента, умножая соответствующий коэффициент извлечения ф на число молей данного компонента в сырье, так как по определению [c.274]

Число теоретических тарелок Nt, необходимое для обеспечения заданного коэффициента извлечения одного компонента в абсорбере при постоянном среднем коэффициенте его извлечения на каждой тарелке, можно рассчитать по уравнению [1, с. 161] [c.27]

Коэффициент извлечения СОа в абсорбере [c.28]

На рис. 111.63 представлены зависимости изменения коэффициентов извлечения (ф) метана, этана и пропана от температуры низа абсорбера — деметанизатора (/, ), из которых следует, что с повышением температуры до 100—110°С извлечение пропана остается неизменным, а извлечение метана и этана непрерывно уменьшается и прн 100—110 С достигается практически полная деметанизация насыщенного абсорбента. Ниже приведены данные [c.223]

Эффективность работы абсорбера как аппарата для поглощения компонента из газовой смеси характеризуется степенью извлечения этого компонента. Достигаемая степень извлечения зависит ОТ технологического режима и от совершенства абсорбера как массообменного аппарата. Степень извлечения можно выразить посредством коэффициентов извлечения [7]. [c.206]

При расчете коэффициентов извлечения компонентов жирной газовой смеси с помощью уравнения (12.22) предполагается, что учтены изменения температуры и количеств жидкого и газового потоков при переходе от тарелки к тарелке. Поэтому для использования уравнения (12.22) необходимо условиться о методах учета этой изменяемости количеств и температур по высоте абсорбера. Хортон и Франклин на основе обобщения опытных данных предложили принимать, что на всех тарелках абсорбера поглощение (в процентах) из общей массы газового [c.391]

Высокая нагрузка по газу может быть достигнута и в аппаратах с тарелками провального типа [114, 115], которые наиболее целесообразно применять при повышенном давлении и приведенной скорости газа 0,15—0,4 м/с. В таких условиях коэффициент извлечения СОа будет достаточно высок. Это подтверждается данными [6, 116] работы промышленного абсорбера под давлением 0,98— 1,17 МПа (10—12 кгс/см ) для тонкой очистки коксового газа от СОо и НаЗ . Общее число тарелок в таком абсорбере 24 в первых [c.160]

По рассчитанным факторам абсорбции всех комионе [тов и принятому числу теоретических тарелок в абсорбере (семь) по графику Кремсера определяют коэффициенты извлечения всех компонентов. Для этого на оси абсцисс находят значение Ai, восставляют перпендикуляр до пересечения с кривой теоре-164 [c.164]

Число тарелок п, необходимое для обеспечения заданного коэффициента извлечения в абсорбере ф при постоянном среднем коэффициенте извлечения на каждой тарелке ф, может быть рассчитано (при а < 0,5) по уравнению [c.161]

При расчете процесса абсорбции необходимо установить коэффициент извлечения компонентов газа абсорбентом. Коэффициентом извлечения ф называется отношение числа молей данного компонента, извлеченного в абсорбере, к числу его молей в исходном (жирном) газе. Коэффициент извлечения при заданйом режиме абсорбции зависит от физико-химических свойств и количества извлекаемых компонентов, а также количества и качества подаваемого абсорбента. Повышение давления в абсорбере и увеличение количества [c.271]

Кинетический расчет тарельчатого абсорбера может быть проведен на основании опытных данных по коэффициентам массопере-, дачи и коэффициентам извлечения, приведенным в табл. 1У-15 и 1У-16, [c.161]

Рис. 2. Изменение коэффициента извлечения ДХМ (<р) в зависимости от линейной скорости газа в абсорбере

Уравнение (5.4) позволяет рассчитать высоту аппарата при заданных Аг , Лг (т. е. при заданном коэффициенте извлечения) и Вж в любой области протекания необратимого хемосорбционного процесса. Решение уравнения (5.4) носит более общий характер по сравнению с решениями, полученными в [177, 178] для предельных областей протекания химической реакции, и решением, полученным еще в 1957 г. М. X. Кишиневским и Л. А. Мочаловой для расчета абсорбера, где в жидкой фазе протекает мгновенная реакция второго порядка. [c.142]

Рис. 7.4. Зависимость коэффициента селективности К от скорости газа в насадочном абсорбере прн извлечении НгЗ из природного газа [103] [кривые—расчет по уравнению (6.27) плотность орошения — 3,6 м/ч Аг = = 0,1% (сб.) Сг 1=0,15% (сб.) Вж,= = 1,2 кмоль/м точки — опытные значения

Такая конструкция в абсорберах СО2 агрегатов получения аммиака серии АМ-76 позволила обеспечить повышение производительности по технологическому газу и раствору не менее чем на 8—10% по сравнению с проектными характеристиками в аппарате диаметром 4 м достигнута производительность по газу 225 000 м /ч и по раствору 1370 м /ч. При этом при пониженной концентрации хемосорбента (не более 2,3 кмоль/м ) обеспечивается требуемый коэффициент извлечения СО2 величина степени карбонизации а составляет 0,78— 0,88 кмоль/кмоль. [c.205]

Зависимость коэффициента извлечения влаги от числа тарелок в абсорбере и содержания ее в регенерированном абсорбенте выражается уравнением [c.79]

Совместным решением уравнений (УП.8) и (УП.9) можно определить коэффициент извлечения любого компонента в абсорбере. [c.188]

Коэффициенты извлечения в первом и втором абсорберах ф и ф , а также общий коэффициент извлечения ф связаны соот-нощением [c.199]

На рис. 12. 5 представлен график Кремсера, дающий зависимость между фактором абсорбции А, коэффициентом извлечения ср и числом тарелок в абсорбере. [c.272]

Пример 12. 7. Рассчитать процесс абсорбции газов термического крекинга, если в абсорбер поступает =6000 газа следующего состава (в % объемн.) метана — 40, этана—12, этилена — 5, пропана — 17, пропилена — 8, изобута-яа — 5, и-бутана — 6, изопентана — 4, и-пентана — 1, гексана — 2. Температура жирного (сырого) газа и абсорбента на входе в абсорбер i = 35° С, абсолютное давление я = 15 ат. Плотность a6 op6eHTa q = 875 kz m , молекулярный вес М = 130. Число тарелок в абсорбере 12. Коэффициент извлечения пропана (р = 0,6. Диаметр абсорбера Д = 1,0 ж. [c.273]

Знание коэффициента извлечения пропана при абсорбции и числа теоретических тарелок в абсорбере N = 8 позволяет определить по диаграмме Кремсера (см. Приложение, рис. П.З). фактор абсорбции для пропана Аз=1,2. Значения факторов абсорбции для остальных углеводородов питания АОК находятся из соотношения [c.87]

Из уравнения (12.27) можно определить число теоретических гарелок, необходимое для достижения назначенного коэффициента извлечения ф любого компонента газовой смеси, характе-эизуемого при данных условиях давления, температуры и удель-юго расхода абсорбента в абсорбере определенным значением/1 фактора абсорбции [c.391]

Для изучения эффективности процесса абсорбции при различном съеме тепла по высоте аппарата были выполнены расчетные исследования по оптимизации профиля теплосъема [100 ]. При этом исходили из того, что на установках с адиабатическим режимом работы абсорбера затраты холода складываются из затрат на охлаждение сырого газа Ql), тощего абсорбента ( а) и на поддержание заданной температуры в узле предварительного насыщения абсорбента легкими углеводородами ( ). Кроме того, было принято, что величины и являются входными параметрами схемы, а определяется заданным коэффициентом извлечения ключевого компонента. Схема узла абсорбции приведена на рис. П1.56. [c.217]

Для распределения абсорбента между абсорбером и АОК задаются значением фц в абсорбере примерно на 5% выше, чем в целом по схеме (с учетом последующих потерь в АОК). По принятому коэффициенту извлечения в абсорбере с использованием диаграммы Кремсера определяют предварительный расход абсорбента на абсорбцию. Остальной поток направляют в АОК. При поверочном расчете по описанному алгоритму определяют действительную степень извлечения целевого компонента, а также тепловые и материальные потоки. [c.326]

Расчет насадочного моноэтаноламинового абсорбера рекомендуется вести по следующей схеме. Обычно задаются расходом кон-> вертированного газа, его давлением и температурой, концентрацией СО 2 на входе и коэффициентом извлечения. Начальную степень карбонизации определяют исходя из оптимального режима работы регенератора. С учетом эффективности массообмена в промышленных условиях вполне достижимы значения степени карбонизации на--сыщенного раствора, равные 0,65—0,75 моль СОо на моль МЭА (при работе под давлением). Общую концентрацию МЭА выбирают равной примерно 3 моль/л. По уравнению материального баланса рассчитывают количество циркулирующего раствора. [c.155]

Представляет также интерес опыт эксплуатации промышленного МЭА-абсорбера в производстве метанола (работа выполнена совместно ГИАП и Щекпнскпм химкомбинатом). Абсорбер диаметром 2,1 м производительностью по газу до 60 ООО м /ч (при н. у.) обеспечивал очистку газа, содержаш его 10—13% (об.) до 2—5% (об.) СОз-Число тарелок в абсорбере 28, расстояние между тарелками 0,4 м. Коэффициент массопередачи, отнесенный к 1 м рабочей части аппарата, для зоны а >> 0,5 составляет 25—45 м /(м -ч-кгс/см2) или 25,5-10 —46-10 м /(м -ч-Па) (объем газа при н. у.). Для зоны а <С 0,5 значения коэффициента массопередачи возра стают при увеличении скорости газа от 100 до 400 м /м -ч-кгс/см , что связано с ростом высоты барботажного слоя соответственно коэффициент извлечения для одной тарелки повышается от 0,07 до 0,15. [c.161]

При иезиачительиом измеиеиии коэффициента ускорения Хв но высоте аппарата извлечение СО2 может быть определено по приведенному выше для НзЗ уравнению (4.52) ири среднем (между верхом и низом абсорбера) коэффициенте массоиередачи [c.315]

На рис. 6.6 показаны значения к. п. д. тарелок (т)) и коэффициентов извлечения влаги (ф) для абсорберов с желобча- [c.81]

По диаграмме Кремсера при известных значениях фактора абсорбции А и коэффициента извлечения фг находим, что число теоретических тарелок в абсорбере должно быть не менее 0,93, т. е. чуть меньше единицы. Число тарелок, определенное графическим методом, равно единице. Как видно из сравнения, метод Кремсера и графический метод дают очень близкие результаты. После определения числа теоретических ступеней вычисляют фактическое число тарелок п. в колонне по уравнению [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология