Определение высоты псевдоожиженного слоя

Определение высоты псевдоожиженного слоя [c.313]

Средняя высота взвешенных слоев катализаторов. Числовые значения высот взвешенных слоев (наряду с диаметром катализаторной коробки) необходимы для определения геометрических размеров секций теплообменных элементов, погружаемых в катализатор. Для расчета средней высоты псевдоожиженного слоя используется соотношение [c.306]

Адсорбция в аппаратах непрерывного действия с псевдоожиженным слоем. Отличительной особенностью аппарата для непрерывной адсорбции в псевдоожиженном слое по сравнению с аппаратом периодического действия является большая производительность. Как показано в монографии [41], по высоте псевдоожиженного слоя непрерывного действия при постоянной скорости подвода вещества устанавливается определенный стационарный профиль концентраций, несмотря на неравномерность отработки частиц в таком слое. В аппаратах непрерывного действия массообмен заканчивается на определенной высоте от входа в адсорбер. Необходимо отметить, что при адсорбции растворенных веществ длина участка массообмена больше, чем при адсорбции газов и паров. Это объясняется тем, что коэффициент массообмена в системе жидкость — твердое тело по крайней мере на порядок меньше соответствующего коэффициента в системе газ — твердое тело. Однако и в случае адсорбции из растворов выше некоторого участка слоя в потоке устанавливается постоянная концентрация вещества, равновесная со средней степенью отработки адсорбента. В таком случае расчет процесса адсорбции в аппарате непрерывного действия можно проводить [41], используя уравнение материального баланса [c.140]

Очевидно, для определения степени расширения или высоты псевдоожиженного слоя необходимо знать его порозность е. Чтобы найти е, воспользуемся формулой (1.476), предварительно умножив ее числитель и знаменатель на величину 18/1400 =5 = 0,0128 [c.86]

Наиболее простые и удобные для расчетной практики зависимости для определения изменения пористости и высоты псевдоожиженного слоя получаются при применении методики расчета, разработанной О. М. Тодесом. [c.32]

В случае шарообразных частиц (для которых / = 1) для определения скорости или высоты псевдоожиженного слоя, кроме приведенных формул (IV. 97), (IV. 98), можно воспользоваться графиком зависимости критерия Re от Аге (рис. IV. 50). [c.186]

В случае шарообразных частиц (для которых /==1) для определения скорости или высоты псевдоожиженного слоя, кроме [c.170]

Для определения среднего по высоте псевдоожиженного слоя влагосодержания сущильного агента необходимо оценить зависимость интенсивности испарения влаги из материала по высоте слоя. При определяющей роли внутренних, сравнительно инерционных процессов переноса влаги можно предположить, что паровыделение из быстро перемещающихся частиц происходит равномерно по всей высоте псевдоожиженного слоя независимо от существующего экспоненциального распределения температуры сушильного агента. Тогда среднее влагосодержание X также определится как среднее арифметическое из начальной и конечной величин х = 0,5 (хо + хк). [c.160]

Рис. 5.13. Схема определения разброса толщины покрытий по высоте псевдоожиженного слоя

Важной особенностью этого уравнения является то, что оно учитывает отношение высоты слоя к диаметру аппарата L Dt Коэффициент теплоотдачи к поверхности частиц в псевдоожиженном слое. Ввиду затруднительности определения температуры отдельных небольших движущихся частиц не удалось добиться серьезного успеха в измерении теплопередачи между взвешенными частицами и жидкостью. [c.273]

Еще труднее непосредственно измерить температуру твердых частиц, внутри которых — из-за малых размеров — заделка спая термопары практически невозможна, не говоря уже о нарушении при этом подвижности частицы. Кроме того, возможны ошибки в определении мгновенной координаты частицы, а также связанные с тепловой инерцией системы частица — спай. В связи с отмеченными затруднениями часто пользуются косвенной оценкой температуры твердых частиц. Например, ее принимают по показаниям обнаженной термопары в псевдоожиженном слое (или при внезапном прекращении дутья), приравнивают температуре газа па выходе из слоя (Т ) при достаточной его высоте (Я Яд) или вычисляют из теплового баланса. Нет оснований [c.453]

На рис. Х1Х-7 показано распределение времени нерабочего режима элементов типа 2, а, расположенных в различных местах газораспределительного устройства, при псевдоожижении слоя песка 5.1 высотою 1,52 м в аппарате поперечным сечением 1,5 м при среднем расходе газа 0,9 11 .. Ранее аналогичные данные были получены в том же самом аппарате при псевдоожижении слоев песка. 5.1 высотою 0,915 м. По этим двум опытам трудно дать определенную схему неработоспособности в зависимости от расположения элементов. Вместе с тем, можно отметить, что периферийные элементы чаще обнаруживают тенденцию к нерабочему режиму, чем центральные. [c.692]

Изучали размеры пузырей в момент прорыва ими свободной поверхности псевдоожиженного слоя песка 5.1, а также распределение всплесков по этой поверхности. В результате для слоев разной высоты (от 0,38 до 2,35 м) была получена информация о ха-р,актере протекания процесса в аппаратах с площадями поперечного сечения — 0,38 и 1,5 м , снабженных распределительными устройствами из элементов типа 2, а. Горизонтальный размер и положение каждого всплеска в момент прорыва пузырем слоя на строго определенной фазе развития были получены киносъемкой поверхности слоя. [c.701]

Влияние высоты надслоевого пространства, определяющей инерционный унос, исследовано в целом ряде работ, из которых наиболее значительны [1, 5—9]. Существующие методы определения уноса не дают возможности получить информацию о гранулометрическом составе уносимых материалов. Для этой цели, по нашему мнению, наиболее плодотворным может быть путь исследования модели непрерывно действующего поли дисперсного псевдоожиженного слоя, развитой в работе [10]. Рассмотрим схему потоков твердой фазы в аппарате кипящего слоя с циклоном (рис. 1). [c.140]

Непрерывный процесс. При непрерывном проведении процесса в аппарате с псевдоожиженным слоем интенсивное перемешивание частиц приводит к значительной неравномерности времени пребывания отдельных частиц в слое. Вследствие этого в слое и на выгрузке из него частицы адсорбента будут отработаны в различной степени. Эффективность поглощения вещества всем слоем при непрерывном процессе будет величиной постоянной, определяемой суммарной скоростью поглощения всеми работающими зернами адсорбента. Поэтому при постоянной скорости подвода вещества по высоте слоя устанавливается определенный стационарный профиль распределения концентраций. [c.212]

В заключение следует отметить, что в зависимости от характера и концентрации загрязнений в сточной воде, а также требований к качеству очищенной воды описанная технологическая схема адсорбционно-ионообменной доочистки сточных, вод может претерпевать определенные дополнения и изменения на отдельных этапах обработки стоков. Это касается аппаратурного оформления отдельных этапов схемы, выбора адсорбентов и ионообменных смол, методов их регенерации, рационального сочетания, а также реагентов, используемых для регенерации ионитов. Так, использование в качестве адсорбента гранулированных активных углей с гранулами размером 1,5—4 мм вместо активного микропористого антрацита, частицы которого имеют размеры 0,2—1,0 мм, делает нерациональным проведение процесса адсорбции в псевдоожиженном слое, поскольку большие скорости псевдоожижающего потока сточных вод требуют и соответствующего увеличения высоты слоя для сохранения необходимого времени контакта адсорбента с жидкостью. В этом случае наиболее целесообразно использование аппаратуры с плотным слоем активного угля, неподвижным или движущимся в колонне противотоком к направлению движения очищаемой воды. В такой схеме осветление и фильтрование воды производится до стадии адсорбции. На особенно крупнотоннажных установках, предназначенных для очистки более 1000 сточных [c.252]

Второе из выражений (7.40а) удобно использовать при решении задач эксплуатации — для определения температуры газа I" на выходе из псевдоожиженного слоя. Если вместо полной высоты слоя Н в это уравнение подставить текущую вертикальную координату, отсчитанную от основания слоя, то уравнение будет описывать температурный профиль газа в слое, т.е. изменение ( по высоте слоя. [c.585]

Эксперименты показали, что псевдоожиженный слой имеет однородную структуру без каналов и пузырей. Псевдоожижение сопровождается медленной конвекцией порошка, осуществляется при скоростях, близких к скорости начала псевдоожижения, практически при любом отношении высоты слоя к его диаметру, носит явно выраженный резонансный характер (рис. 6.10.5.3, пунктирная линия) и при определенных условиях сопровождается подсосом газа с поверхности в слой (рис. 6.10.5.4). Расчетные значения резонансных частот по уравнению [c.600]

Для количественного определения величины Ая рассмотрим в качестве примера псевдоожижение в коническом аппарате с углом в вершине конуса а., диаметром нижнего сечения о и высотой неподвижного слоя Яо (рис. П-10, а). [c.67]

В настоящее время наметились два пути при изучении теплообмена меладу ожижающим агентом и твердыми частицами в псевдоожиженном слое. По первому из них определяются температуры ожижающего агента до и после слоя и температура твердого материала, принимаемая постоянной по объему слоя. В дальнейшем принимается какой-либо закон изменения температуры ожижающего агента по высоте слоя, и по двум граничным значениям разности температур (на входе в слой и выходе из него) определяется условное значение средней движущей силы теплообмена Д/ч. Второй путь заключается в экспериментальном определении действительного температурного профиля ожижающего агента по высоте слоя в модели и нахождении на этой основе среднеинтегральной разности температур Д/ч. [c.229]

Для определения высоты псевдоожиженного слоя в зависимости от скорости потока или, наоборот, скорости потока при заданной высоте псевдоожиженного слоя можно воспользоваться следующими формулами Л. Н. Ерковой и Н. И. Смирнова [c.185]

Так как в этом процессе высота псевдоожиженного слоя ограничена (0,5—0,8 м), то диаметр аппарата также ограничивается определенными пределами во избежание ухудше- [c.84]

Для определения среднего влагосодержания сушильного агента необходимо знать интенсивность испарения влаги по высоте слоя. При определяющей роли внутренних, сравнительно инерционных процессов переноса тепла и влаги естественно предположить, что паровыделепке из быстро перемещающихся частиц материала происходит равномерно по всей высоте псевдоожиженного слоя независимо от существующего те у1иературного профиля [17]. Тогда среднее значение влагосодержания определится как среднее арифметическое [c.281]

В цилиндрической колонне относительная пористость е псевдоожиженного слоя может быть заменена относительным расширением слоя И/Но (здесь Н — высота псевдоожиженного, а Но — высота неподвижного слоя). Существует определенная критическая скорость потока пУкр, при которой неподвижный слой частиц данных размеров и плотности переходит в псевдоожиженное состояние. С дальнейшим увеличением скорости Н/Но растет и при Н/Но поток уносит частицы из аппарата. Эта скорость уноса Шун является второй границей скоростей потока, при которых существует псевдоожиженное состояние. С увеличением Н/Но все больше вещества проскакивает с потоком вдоль слоя, не приходя в непосредственный контакт с адсорбентом, иначе говоря, усиливается влияние продольной диффузии растворенного вещества в слое. Поэтому для обеспечения полного поглощения вещества из раствора высота псевдоожиженного слоя должна быть больше, чем неподвижного слоя адсорбента. [c.110]

Исходными данными для расчета процесса сушки в противоточном трехсекционном аппарате с целью определения среднего конечного влагосодержания материала служили объемный расход влажного материала, его начальное влагосодержание и температура, плотность и диаметр частиц монодисперсного материала, влагосодержание и температура сушильного агента на входе в аппарат, площадь сечения аппарата, высоты псевдоожиженных слоев каждой секции и скорость сушильного агента. Расчеты выполнялись путем последовательных приближений по температурам сущильного агента в каждой eкj ии и между секциями к таким их значениям, при которых величины (, найденные из уравнения теплового баланса (6.47) и уравнения типа (6.46) для среднего влагосодержания материала, оказывались совпадающими в пределах заданной погрешности расчета. Блок-схема. программы для расчета на ЭВМ приведена на рис. 6.11. [c.169]

Таким образом, с достаточной для практических целей точностью перепад давления в псевдоожиженном слое определяется как произведение насыпной плотности материала на высоту слоя. Для условий начала псевдоо ки/кения насыпная плотность материала Qh равгЕа насыпной плотности, определенной без уилотнения материала. [c.77]

Хорошо известно, что режим идеального вытеснения недостаточное условие для пол> чения достоверных данных. Весьма важно, чтобы реактор был изотермичен, так как отклонения от изотермичности могут привести к большему искажению данных по кинетике основных реакций, чем эффекты неоднородностей потока. Для обеспечения изотермичности слоя катализатора используют различные приемы. В частности, одним из эффективных приемов является помещение реактора с катализатором в псевдоожижений слой нагретого песка [30]. В бане с псевдоожиженным слоем теплоносителя устанавливается равномерный тепловой режим, соответственно и в реакторе или системе последовательно соединенных реакторов по всей высоте слоя обеспечивается изотермичность. Температура реактора зау меряется термопарой, прикрепленной к наружной стенке. Указанный способ подвода тепла имеет определенные трудности ввиду необходимости поддержания теплоносителя в псевдоожиженном состоянии длительное время. Однако он является наиболее рациональным, так как отпадает необходимость загрузки в реакторы инертной насадки для фиксации слоя катализатора в зоне равномерного температурного поля, как это делается обычно в реакторах с подводом тепла через стенку от электронагревательной спирали (см. рис. 3.15). В показанном на этом рисунке типе реактора изотермичность обеспечивается в ограниченной зоне ввиду больших теплопотерь через верхний и нижний фланцы. Реактор такого типа обычно используется при проведении экспериментов с большой глубиной превращения в длительных опытах. Недостатком такого типа реактора является ухудшение показателей по селективности катализатора из-за протекающих реакций термодеструк-цни в зоне инертной насадки над входной зоной катализатора. Этот реактор также может быть приспособлен для проведения опытов с малой степенью преврашения, т. е. при высоких значениях объемной скорости подачи сырья [35]. Суть такого приспособления заключается в том, что внутрь пустого реактора помещается [c.91]

Величина по уравнению (Х,15) отражает влияние пузырей, непосредственно омываюш их теплоообменную поверхность. Смена пакетов у поверхности происходит в = ф/,/фь раз чаще, чем смена пузырей, поэтому величину следует заменить на /1-Кроме того, из-за невозможности достоверного определения (нри каждой рабочей скорости 17) величина 1/а на данной стадии принимается равной скорости отсчитанной по кривой псевдоожижения обратного хода (соответственно, Нр заменено высотой осевшего слоя — при скорости / /) [c.427]

Одним из способов уменьшения критической высоты сепарационного пространства является установка над псевдоожиженным слоем стабилизирующей решетки [41]. Для практических целей наиболее подходящий из существующих методик расчета уноса мелкодисперсного материала полидисперсного состава из псевдоожиженного слоя, по нашему мнению, является методика Зенца — Уайля [39]. Она базируется на определении количественного выноса отдельных фракций из полидисперсного слоя. [c.176]

Приведем пример определения параметра Jtf, Для аппарата диаметром 400 мм с псевдоожиженным слоем микросферического контакта высотой 1,4 м, заторможенного двумя и П5гтью решетками живым сечениемjt= 30% domt° 10 мм при скорости ожижающего газа ft = 27 см/сек получены характеристики кривой распределения времен контакта, приведенные в таблице 1. [c.75]

Геометрические характеристики слоя. Диаметр и высота слоя, как указывалось выше, оказывают существенное влияние на интенсивность внутренней циркуляции и продольного перемешивания в псевдоожиженных системах и, следовательно, на распределение температур твердого материала и ожижающего агента по высоте (объему) слоя. Естественно, при наличии истинных значений разности температур твердых частиц и ожижающего агента влияние геометрических размеров слоя было бы косвенно учтено. Однако определение истинных значений трудно выполнимо, поэтому при обработке экспериментальных данных приходится принимать температурную кривую по высоте слоя, вряд ли совпадающую с действительной. По этой причине получаемые значения ач носят условный характер и могут обнаруживать зависимость от геометрических параметров слоя [605, 737]. Так, например, отмечается [465] некоторая тенденция к понижению ач с ростом высоты слоя, вызванная тем, что опыты проводились с весьма гшзкими слоями и увеличение их высоты существенно влияло иа отклонение действительной разности температур от принятой. Аналогичная зависимость отмечена в ряде других работ [356, 419, 464 и др.]. Таким образом, наличие в расчетных зависимостях для ач высоты слоя Я (или отношений Я/О , Н й) указывает, прежде всего, на условность методики обработки опытных данных. [c.237]

Опыты проводили при различных конусности, высоте слоя и скорости воздуха. Определенная форма слоя требовала создания определенной высоты. В качестве псевдоожижаемо-го материала применяли медные частицы величиной от 0,30 до 0,50 мм. После нескольких минут исевдоожижения слоя снимали показания приборов ио падению давления в слое в зависимости от скорости потока и определяли минимальную скорость псевдоожижения из иостроенного графика. После этого скорость снижали до величины, несколько меньшей минимальной скорости псевдоожижеиия (гi, y =0,457 м/сек), и при этой скорости в верхнюю часть слоя загружали частицы никеля в количестве 1% веса слоя. Постепенно скорость воздуха увеличивали до требуемой величины и приступали к систематическому отбору проб. Когда отбор проб заканчивался, частицы разделяли магнитным полем и взвешивали. Остав-1иид 1ся материал в аппарате после загрузки также разделяли этим методом. [c.90]

В настошцее время в химической промышленности, гвдро- металлургии тяжелых металлов и других отраслях промышленности все большее распространение получают сорбционные колонны непрерывного действия. Такие колонны могут работать с движущимся псевдоожиженным слоем сорбента как, например, с движущимся слоем сорбента колонны КДС [1, 2]. Эти аппараты характеризуются наличием псевдожижен— ного слоя определенной высоты, которая регулируется скоростью подачи и отвода сорбента. Их преимущества состоят в простоте конструкции и возможности перерабатывать мутные растворы, а недостатки - в малой нагрузке по раство— РУ [ К р = Э 8м /(мЯч)] и интенсивном продольном пе ремешивании фаз, которое резко снижает эффективность промыщленных аппаратов. [c.162]

В работе [94] на основе экспериментов по определению уноса из циркулирующего и стационарного слоев алюмосиликатного катализатора трех типов и на основании обработки экспериментальных данных Лева [168], Зенца и Уайля [188] предложено критериальное уравнение для определения количества мелкозернистого материала, уносимого из псевдоожиженного слоя при условии наличия над слоем сепарационного пространства, высота которого больше критической высоты. [c.51]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология