Однофазные потоки движение в трубе

Метод характеристик [2, 42] для расчета одномерного нестационарного потока совершенного газа может быть распространен [43] и на случай наличия в. газе частиц. На основе того же общего подхода, что и в случае однофазного потока, могут быть использованы шесть уравнений сохранения массы, количества движения и энергии. В упомянутой работе рассмотрены два простых примера течения в трубе и показано сильное влияние времени релаксации для частиц. [c.335]

Известное уравнение Никурадзе для определения коэффициента трения при движении однофазного потока в трубе с искусственной (песчаной) шероховатостью можно аппроксимировать выражением [c.75]

Движение однофазного потока в трубе [c.49]

Основной частью исследуемого аппарата является гидродинамическая мешалка, выполненная в виде трубы Вентури с кольцевой щелью на выходе [1]. Жидкость вводится в конфузор по центральной трубе с соплом на конце, газ — в межтрубное пространство. Исследование проведено при скоростях жидкости 1,2— 2,21 м/сек и при соотношении объемных расходов газа и жидкости в двухфазном потоке G/L = a = 0,05 1,60. Выбор для изучения области относительно малых значений а объясняется предпочтительным назначением аппарата для абсорбции плохо растворимых газов. Гидравлическое сопротивление аппарата при движении двухфазных потоков Арг-ж может быть определено при малом газо-содержании как для однофазного потока с переменными плотностью и вязкостью. В этом случае основной закон движения для двухфазных потоков можно записать в виде [c.187]

Использование методов подобия оказало сильное влияние на наши представления об однофазных потоках. Однако в области исследования потоков мелкодисперсных взвесей положение дел совсем не такое удовлетворительное. Если коэффициент трения при движении однофазного потока в трубах легко рассчитывается по номограммам Муди [17], то в от- [c.148]

Широкие исследования аэрогидродинамики и теплообмена с затухающим вращением потока газа вдоль цилиндрической трубы, создаваемого с помощью различного рода закручивающих устройств, были проведены Р. 3. Алимовым, В. К. Щукиным, А. А. Халатовым [3, 4]. Выявлено неоспоримое преимущество закрученных потоков перед осевым движением. При одинаковых температурных условиях и одинаковой затрате мощности на преодоление сопротивления движению воздуха в трубе в случае закрученного однофазного потока по сравнению с незакрученным можно получить выигрыш в теплоотдаче в 2-2,5 раза, а в случае закрученного двухфазного потока по сравнению с закрученным однофазным можно дополнительно обеспечить увеличение от трех до двадцати раз коэффициента теплоотдачи в зависимости от теплового потока и числа Ке. Однако традиционно используемые в трубах тангенциальные закручивающие устройства затруднительно применять в теплообменниках со стандартным шагом расположения трубок в трубных решетках, фактически их невозможно уни- [c.6]

Основной причиной возникновения относительной скорости является то, что на объемы жидкости и пара, заключенные между двумя сечениями канала, действует одна и та же сила (градиентом давления по нормали к оси трубы здесь, так же как и в однофазном потоке, можно пренебречь). Под действием этой силы при подъемном движении фаза, обладающая меньшей плотностью, получает большее ускорение, при опускном — меньшее. [c.106]

II. 197), а при кольцевом режиме движения парожидкостной смеси— уравнением (11.202). Падение давления по высоте зоны кипения и в подъемной трубе за счет трения определяется путем интегрирования этих уравнений. Если в трубе одновременно имеются снарядный и кольцевой режимы движения, то следует раздельно определять перепад давления, обусловленный трением на соответствующих участках трубы. Перепад давления за счет местных сопротивлений находится по значениям коэффициентов сопротивлений, используемым для однофазных потоков. [c.383]

На рнс. 3-31 и 3-32 приведены характерные для двил<ения однофазных потоков зависимости Еи = /(Ке) и Х = / (Ке). При малых значениях скорости на движение потока сильно влияют силы вязкости и коэффициент трения зависит от величины критерия Ке в первой степени (участок А В иа рис. 3-31 и 3-32). Этот закон характерен для ламинарного режима движения потоков в трубах и каналах, а также для движения мелкодисперсных твердых материалов в потоке при осаждении (см. гл. 4). [c.87]

Величины падения давления для вводов диаметром 25 мм и тройников (жидкость входит в линию потока, а газ —в отвод) можно найти в литературе . Данные по движению однофазного потока через фитинги и задвижки могут быть использованы для оценки падения давления двухфазного потока Для двухфазного потока, движущегося вверх в вертикальных трубах, большая часть работ была проведена с газовым подъемником (эрлифтом). Часть вер- [c.160]

Градиент давления при снарядном режиме движения парожидкостной смеси в вертикальной трубе, обусловленный трением, приближенно рассчитывается по величине коэффициента трения Яж для однофазного потока, движущегося с суммарной приведенной скоростью Шпр = Шпр. п + пр. ж- [c.204]

Поскольку движение парожидкостной смеси в трубах кипятильника сопровождается парообразованием и соответствующим изменением приведенных скоростей паровой и жидкой фаз, перепад давления, обусловленный трением, должен рассчитываться путем интегрирования соответствующих дифференциальных уравнений. Перепад давления за счет местных сопротивлений определяется по значениям коэффициентов местных сопротивлений, используемых для однофазных потоков. [c.208]

В работе [1] установлено, что во время вертикального пневмотранспорта стеклянных шариков диаметром 25 мкм при изменении массовой расходной концентрации от 0,7 до 1,6 (кг/ч)/(кг/ч) наблюдалась меньшая потеря напора, чем при движении чистого воздушного потока. При пневмотранспорте стеклянных шариков диаметром 25 и 50 мкм в медной трубе диаметром 25 мм при массовой расходной концентрации до 1,6 (кг/ч)/(кг/ч) коэффициент сопротивления был меньше, чем при движении однофазного потока, по плотности равного двухфазному. Это уменьшение может достигать 60%. [c.58]

Типичные структуры газожидкостных потоков иллюстрируются рис. II.22 на примере кипения жидкости в вертикальной трубе. Внизу имеется однофазный жидкостный поток, который переходит в двухфазную систему и пузырьков пара, распределенных в жидкости. Затем по мере увеличения расхода пара отдельные пузырьки сливаются, образуя крупные снаряды , и возникает пузырьково-снарядная, а затем снарядно-кольцевая, дисперсно-кольцевая и капельная структуры двухфазного потока. Распределение дисперсной фазы в сплошной, характерное для каждой из них, показано на рис. 11.22. Условия образования двухфазного потока определенной структуры и переход одной структуры в другую зависит от совокупности физико-механических характеристик системы (физических свойств фаз, скоростей движения фаз, геометрических характеристик системы). [c.160]

Аналитическое решение задачи о движении пленки на вертикальной поверхности под воздействием газового потока рассмотрено П. Л. Капицей [Л. 37, 38] и А. А. Семеновым [Л. 75]. Результаты решения приводят к выводу, что процесс обтекания газовым потоком волн на поверхности жидкости аналогичен обтеканию выступов на твердой шероховатой поверхности. Это положение нашло экспериментальное подтверждение, в частности, в исследованиях, проведенных в Ленинградском политехническом институте (ЛПИ) [Л. 51] и в атомном центре в Харуэлле [Л. 125, 131]. Измерения полей скоростей в трубе при течении водо-воздушной смеси показали, что типичный профиль скорости, присущий однофазному потоку, становится в данном случае менее заполненным и напоминает распределение скорости в трубе с очень шероховатыми стенками (рис. 1-8). [c.16]

Предложено критериальное уравнение для расчета коэффициента теплоотдачи а при кипении в условиях вынужденного движения. Расчетные значения а удовлетворительно согласуются с опытными данными, полученными при кипении различных жидкостей в широком диапазоне изменения теплового потока д, скорости циркуляции Юа и паросодержания р. Режимы ухудшенной теплоотдачи формулой не охватываются. Структура формулы определена на основе известных фактов при развитом кипении а д"- и не зависит от диаметра трубы и вязкости жидкости. В качестве безразмерной формы коэффициента теплоотдачи принято число Стантона. Показано, что при формировании безразмерного значения п выбор в качестве масштабной величины б.к не совсем корректен. Формула не содержит в себе диаметр трубы и вязкость жидкости, однако проведенный анализ показывает, что она правильно отражает влияние этих величин на явление перехода от конвективного теплообмена в однофазной среде к развитому кипению. Лит. — 16 назв., ил. — 2, табл. — 1. [c.212]

Различают внутренние и внешние задачи гидродинамики. Первая фуппа задач относится к течениям внутри каналов, труб, аппаратов — поток ограничен наружной стенкой, закономерности течения определяются взаимодействием потока с этими стенками. Вторая группа задач изучает течение снаружи тел, его закономерности зависят от взаимодействия обтекаемых тел с невозмущенной (в идеале — неограниченной) средой. Более сложными являются смешанные задачи, когда движущаяся среда (жидкости, газы, твердые тела, их смеси) гидродинамически взаимодействует со стенками канала и обтекаемыми телами — посторонними (при движении однофазных сред) либо составляющими поток (при движении многофазных систем). Здесь нередко вводятся термины "стесненное движение", "стесненное обтекание" и т.п. [c.133]

Потери на трение при вертикальном гидротранспорте зависят от структуры потока. Когда плотность жидкости меньше плотности твердого материала (практически это наиболее интересный случай) и режим движения жидкости ламинарен, у стенок трубы образуется однофазный кольцевой слой жидкости (см. табл. II. 1, стр. 109), и потери на трение можно определять так же, как для потока жидкости в трубе. [c.234]

Если рассмотреть схему кипения жидкости в трубе (рис. 18), то можно увидеть, что при движении жидкости вверх непрерывно меняется гидродинамическая структура потока, увеличивается паросодержание его и уменьшается количество жидкой фазы. По мере продвижения вверх происходит смена режимов течения от однофазного течения (зона подогрева) до зоны влажного пара. В трубе наблюдаются последовательно зоны пузырькового кипения, эмульсионного, пробкового и стержневого, или кольцевого режимов. Длина зон зависит от величины удельного теплового потока д, скорости циркуляции, длины трубы, температуры на входе. При этом установлено, что коэффициент теплоотдачи вдоль трубы меняется. [c.84]

При движении в межтрубном пространстве однофазной среды исходным соотношением является по аналогии с расчетом труб-ног пространства уравнение непрерывности потока [c.150]

Определение скоростного и статического напора, а также потерь на трение при преодолении местных сопротивлений рассчитывается по одинаковым формулам как для однофазного движения жидкого потека, газов, неньютоновских тел, так и для двухфазного потока. Определение потерь на преодоление сопротивления трения прк движении по трубам требует для каждого из перечисленных видов движущегося потока применения особых приемов, поэтому вторая часть раздела Примеры расчета посвящена определению потерь на преодоление сопротивления трения. [c.116]

Для гидравлически гладких труб при турбулентном движении в них однофазных потоков градиенты АЯтр/А - для жидкости и газа могут быть выражены известными зависимостями [c.85]

Субботин В. И., Зенкевич Б. А., Песков О. Л., Критические тепловые потоки при вынужденном движении пароводяной смеси в трубах, сб. Конвективная теплопередача в двухфазном и однофазном потоках , под ред. В. М. Боришанского и И. И. Палеева, изд-во Энергия , 1964. [c.160]

Для прибликенмого анализа течения закрученного однофазного потока газа постоянной плотности через трубу с осевым завихрителен в настояцей работе были использованы основные уравнения теории центробежной форсунки / 9 у. Ори атом ве учитываются гидравлические потери и движение газа в центральном ядре. [c.194]

Деформация профиля скорости Жидкости в двухфазном потоке вызвана двумя основными причинами. Во-первых, вследствие неравномерности распределения газосодержания по радиусу трубы внутри потока возникает подъемная сила. Так, например, пристенный слой имеет меньшую плотность смеси, чем поток в центральной части трубы, В результате происходит деформация профилей касательного напряжения по сечению трубы в двухфазном потоке, как правило, имеется значительное отклонение от линейного распределения, характерного для однофазного течения. Второй причиной, хфиводя-щей к выполаживанию профиля скорости, является повышенная интенсивность турбулентного перемешивания по сравнению с однофазным турбулентным, а тем более ламинарным течением. При этом наибольшее влияние оказывает относительное движение газовой фазы при малом значении приведенной скорости жидкости (сравнимой со скорост подъема пузырьков в неподвижной жидкости). Наиболее близкими к ударным являются профили скорости при малых скоростях жидкости 18]. [c.99]