Тарелка стандартные

Рис. 107. Схема работы клапана прямоточной тарелки стандартной конструкции при нагрузках по парам

Выбор схемы движения жидкости по тарелке или конструирование тарелок с 5-образными элементами, колпачковых, клапанных, ситчатых и струйных на основе указанных предельно допустимых нагрузок по жидкости обеспечит устойчивую и эффективную работу колонны с тарелками стандартных размеров при максимально допустимых нагрузках по газу. Для струйных тарелок с отбойниками максимально допустимые нагрузки по жидкости равны 40 м 1 м-ч). [c.124]

Тарелки с круглыми колпачками. Круглые или капсульные колпачки стандартной конструкции имеют диаметр 80, 100 и 150 мм. Колпачки меньшего размера применяют в колоннах небольших диаметров. [c.135]

Стандартные тарелки диаметром 1000—2400 мм имеют ширину прорезей 4 и 6 мм, шаг от 8 до 36 мм. [c.145]

Чертежи общего вида абсорбционных и ректификационных колонн. Описание стальных сварных колонных аппаратов диаметром 400—4000 мм со стандартными ректификационными тарелками, а также насадочных колонн, снабженных разделительными тарелками и опорными решетками, приведены в каталоге Колонные аппараты . М., ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1978. При проектировании абсорбционных тарельчатых и насадочных колонн можно пользоваться тем же каталогом. [c.212]

В зависимости от диаметра колонны, стандартные тарелки изготовляют разъемной и неразъемной конструкции, В табл, 1 приведены характеристики тарелок указанных выше типов. [c.212]

Тарельчатые колонны широко распространены на НПЗ [5]. Различают тарелки по способу передачи жидкости с тарелки на тарелку (провальные и со специальными переточными устройствами), по характеру движения фаз на тарелке (барботажные и струйные), по конструкции устройств для ввода пара в жидкость (контактные, колпачковые, клапанные и др.). В табл. 3.20 представлены сведения об основных типах стандартных тарелок, применяемых в химической и нефтеперерабатывающей промышленности, а в табл. 3.21—3.25 — характеристики тарелок, наиболее широко применяемых на НПЗ. [c.189]

Полученный по приведенным уравнениям диаметр колонны округляют до ближайшего стандартного и затем проверяют на приемлемость при расчете переливных устройств, уноса жидкости потоком паров, сопротивления тарелки и т.д. Для стальных аппаратов рекомендованы значения диаметров от 400 до 1000 мм через каждые 100 мм, от 1200 до 4000 мм через 200 мм. 2500, 4500, 5000, 5600, 6300 мм, от 7000 до 10000 мм через 500 мм, от 11000 до 14000 мм через 1000 мм, от 16000 до 20000 мм через 2000 мм. [c.258]

Конструкция сварных тарелок проста диск, изготовленный из листовой стали, приваривается непосредственно к корпусу колонны или опорным уголкам. Секции разборной тарелки, ширина которых не более 400 мм (для затаскивания их через стандартный люк), внутри колонны соединяются болтами и прикрепляются к опорным полкам, приваренным к корпусу колонны. Для колонн больших диаметров секции укладывают на специальную решетчатую металлоконструкцию. Плотность соединений между секциями обеспечивается прокладкой (обычно из асбестового шнура). [c.139]

Так как высота заданной колонки превышает условную стандартную высоту в 50 см, для которой было выведено уравнение (4), то для расчета действительной высоты, эквивалентной теоретической тарелке, следует воспользоваться формулой (5) [c.154]

В случае систем с очень большим числом близкокипящих компонентов часто нет необходимости проводить полное разделение для их характеристики. Так, в случае смесей углеводородов, таких, как бензин, дизельное топливо и другие, достаточно определить, какая часть пробы перегоняется в определенном температурном интервале, например 75—80 °С. Можно также определить температуру, при которой определенный объем пробы находится в виде дистиллята. Поскольку данные такого анализа в значительной степени зависят от условий проведения опыта, необходимо применять стандартную аппаратуру, обслуживая ее строго по инструкции [58, 59]. Принцип фракционной дистилляции в ректификационной колонне заключается в про-тивоточном прохождении части конденсата и поднимающихся вверх паров, между которыми происходит интенсивный обмен. При этом пар обогащается наиболее легколетучим компонентом. Такая колонна в промышленности разделена на отдельные тарелки отсюда вытекает понятие теоретической тарелки. Теоретическая тарелка характеризуется состоянием установившегося равновесия между фазами. Число теоретических тарелок, необходимое для разделения, можно определить графически [58, 60]. [c.382]

Стандартное отклонение, найденное описанным способом, исполь зуют для вычисления высоты разделительной ступени, ранее назы ваемой высотой, эквивалентной теоретической тарелке [c.259]

Решетчатые тарелки провального типа. Стандартные решетчатые тарелки применяются в колоннах диаметром 400 мм и более при расстоянии между тарелками не менее 200 мм. [c.257]

Ситчатые тарелки. Основные характеристики стандартных ситча-тых тарелок регламентированы ОСТ 26-805—73 для колонн диаметром от 400 до 3600 мм при расстоянии между тарелками 200 мм и более. По сравнению с колпачковыми производительность этих тарелок на 30—50% выше, а рабочий диапазон уже и обычно не более 2,5. Металлоемкость составляет 65—50 кг/м . Тарелки весьма чувствительны к точности горизонтальной установки и не рекомендуются для работы на загрязненных средах, т. к. при этом возможна забивка отверстий. [c.260]

Применение более мелких элементов З-образного профиля дает возможность расширить диапазон рабочих нагрузок примерно на 10% и на столько же увеличить максимальную эффективность по сравнению с тарелкой пз стандартных -образных элементов. Диапазон рабочих нагрузок тарелок с отбойниками равен примерно 3, а по производительности и эффективности они идентичны струйным тарелкам с вертикальными перегородками, для которых а = 40° и к = 50 мм. [c.262]

Тарелки из 5-образных элементов с прямоточными клапанами (Т5К) [57]. Для расширения рабочего предела нагрузок и повышения производительности стандартных 5-образных тарелок они были снабжены прямоугольными прямоточного типа клапанами, размещенными на верхней площадке 5-образного элемента. Их производительность и эффективность примерно на 10% выше, чем у клапанной прямоточной тарелки. [c.262]

Величина, обратная числу теоретических тарелок, соответствует по уравнению (6) относительному стандартному отклонению К8У. Связь числа теоретических тарелок с высотой эквивалентной теоретической тарелки Н (или ВЭТТ) дается уравнением [c.32]

Высота ha отбойника зависит от его конструкции. Иногда в качестве отбойника применяют одну-две-стандартные ректификационные тарелки. В последнем случае высота отбойника равна нормальному расстоянию между тарелками, т. е. около 0,6 м. Можно принять, что максимальной высотой отбойника будет A8 0,6 ж, так как при любых других конструкциях отбойников их высота оказывается не более этой величины. [c.211]

Каждая техническая фирма обычно применяет стандартную конструкцию тарелки. Поэтому в Практических условиях допускаемые скорости жидкости и пара для стандартной конструкции тарелки вычисляют для нескольких диаметров колонн, находя таким образом, расчетные кривые производительности. Выбор диаметра колонны в соответствии с заданной ее нагрузкой сводится к выбору по кривым производительности диаметра колонны, обеспечивающего удовлетворительную работу при заданных скоростях жидкости и пара. [c.138]

Колпачковые тарелки (рис. 1, а) настолько широко применяют в нефтяной и химической промышленности, что их обычно рассматривают как стандартную или эталонную конструкцию. Тарелки новых типов сравнивают с колпачковой тарелкой, несмотря на существование буквально сотен различных конструкций колпачковых тарелок, среди которых есть и хорошие и сравнительно неудачные. Исключительной особенностью колпачковой тарелки рациональной конструкции является ее способность обеспечивать удовлетворительную работу колонны при изменяющейся в широких пределах нагрузке по жидкости и пару. В колпачковых тарелках направление пара, выходящего из патрубка, изменяется на 180°, после чего пары горизонтально входят в жидкость <(носле изменения их направления на 90° в прорезях колпачка). [c.138]

Из параметров гауссова распределения известно, что внутри стандартного отклонения величиной 2(Т1 находится примерно 96% площади под гауссовой кривой. Измеренные как времена удерживания, результаты для стандартного отклонения на оси времени соответствуют 2высоты тарелки (5.1-14), то получается [c.237]

Фракция, задерживающаяся на тарелках, ссыпается вниз после прекращения подачи воздуха. Следовательно, после каждого опыта смесь разделяется на три фракции верхнюю, нижнюю и промежуточную. После окончания опыта замеряются объемы выпавшей, отвеянной и промежуточной фракций п их состав определяется рассевом через стандартные сита. [c.137]

В верхней секции колонны размещен слой упорядоченной насадки высотой 4 м. В качестве насадочных элементов можно использовать насадку IRG (глава 5). Для перераспределения жидкости и пара, организации бокового отбора и Ц.О. и ввода Ц.О. размещены ситчатые тарелки с отбойными элементами. Относительное свободное сечение полотен из просечного листа увеличено по сравнению со стандартным значением до 20 %. Это позволит уменьшить унос с тарелок жидкой фазы паровым потоком. [c.266]

Задание 1 — кривая ИТК сырья задание 2 — требование на содержание примесей в продуктах задание 3 — условие подачи сырья в колонну подпрограмма 1— разбиение непрерывной исходной смеси на условные дискретные компоненты и переход от кривой ИТК к концентрациям компонентов подпрограмма 2 — расчет по линейной модели ориентировочных значений показателей четкости и температурных границ разделения и далее на их основе расчет величин отборов продуктов подпрограмма 3 — расчет доли отгона сырья на входе в колонну и определение их энтальпии подпрограмма 4 — поверочный расчет тарельчатой модели ректификационной колонны с определением состава продуктов, температуры и величины потоков пара и жидкости на тарелках подпрограмма 5 —ручное или машинное изменение параметров задачи, числа тарелок или режима работы колонны по дпpiD грамма 6 — уточнение содержания примесей в продуктах на основе обратного перехода от условных дискретных компонентов к непрерывной смеси подпрограмма 7 — расчет составов продуктов из концентраций в кривые ИТК и стандартной разгонки и вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. [c.89]

Выбираем стандартную тарелку диаметром 1 м, имеющую долю рабочего сечения 5раб = 0,579 [23]. При использовании этой тарелки скорость пара, рассчитанная на ее рабочее сечение, составит 1,29 м/с (внизу 1,05 м/с (вверху). [c.63]

В примере 11 для данного процесса была подобрана колпачковая тарелка диаметром 1 м. Стандартная тарелка этого размера имеет следующую характе]зистику [23] рабочая площадь 0,455 м , длина сливной перегородки 0,68 м, длина пути жидкости 0,722 м, число колпачков диаметром 80 мм — 43 шт. Определим эффективность ступени для таких тарелок при высоте перелива 30 мм. [c.64]

Колонные аппараты диаметром 400—4000 мм оснащаются стандартными контактными и распределительными тарелками, опорными решетками для насадочных аппаратов, опорами, люками, поворотными устройствами, дни1цами и фланцами. [c.113]

Коррозионными свойствами обладает уксусная кислота. Исследования показали, что тарелки колонн из стали Х17Н13М2Т, работающие с уксусно кислотой, через шесть месяцев работы оборудования требуют замены более 20% колпачков. Экспериментальные данные по скорости коррозии материалов при наличии в смеси уксусной кислоты приведены в [60]. Поэтому при использовании стандартного оборудования необходимо по возможности кислоту выводить из системы на ранних этапах схемы. [c.511]

Тарелки Юнифлюкс собираются из стандартных штампованных -образных элементов, снабженных трапециевидными прорезями, соединяющимися между собой при помощи концевых 1 и промежуточных 2 пластин (см. рис. 174). [c.365]

Штаге (колпачковая тарелка с брызгоотбойни-ками) Шмюклер и Фриц Бранд Колонны со стандартными шлифами 35—150 30—120 3,75 75—95 80—90 40—90 40-95 [c.161]

Исследования, проведенные во ВНИИнефтемаше, показали, что стандартные колпачковые и 5-образные тарелки в сопостави- [c.328]

Стандартные провальные решетчатые тарелки диаметром 1000 — 3000 мм имеют ширину прямоугольных прорезей 6X60 мм, шаг от 10 до 36 мм. На двух смежных тарелках прорези выполняют во взаимно перпендикулярных направлениях. На рис. VII-И, а показан прогрессивный вариант изготовления решетчатой провальной тарелки, когда край полотна отгибается и выполняет роль несущей балки. Такая конструкция применяется при переработке коррозионных продуктов и позволяет изготовить полотно и опорные конструкции из легированной ста и. [c.237]

Тарельчатые колонны дороже, чем насадочные, но они позволяют работать с очень большими объемами жидкости, их можно легко перевести в режим межкаскадного нагрева или охлаждения, они несложны в эксплуатации и имеют меньшую общую массу. Для абсорбции газа могут применяться также колонны Турбогрид [70] с сетчатыми тарелками, которые дешевле в строительстве, чем стандартные колпачковые тарельчатые колонны и могут быть более эффективными [c.115]

Смесь газов и жидкости, находящаяся на тарелках, направляется в виде струи на специальные отражатели в противоположность пузырям, образующимся при прохождении газа через слой жидкости на тарелках в стандартной абсорбционной или дистилляцион-ной колонне. В целях достижения максимальной эффективности улавливания частиц газы должны быть насыщены влагой перед впуском в отсек плоских сит колонны для насыщения газов используются струи воды или пара. [c.410]

Тарелки снабжены стандартным ка псулвными колпачками диаметром 80 100 и 150 мм. [c.142]

Пуск вакуумного блока. К моменту пуска этого блока вода и пар уже приняты, включают пароэжекторную схему и достигают определенного вакуума в колонне. После этого одним из насосов атмосферной колонны начинают подачу горячего мазута через вакуумные печи П-3/1 и П-3/2 в вакуумную колонну К-Ю, убедившись, что уровень в колонне начинает подниматься, зажигают печи П-3/1 и П-3/2, подогревают постепенно мазут от 340 до 420°С и продолжают подъем уровня и температуры на входевколонну и внизу колонны. До направления мазута в К-Ю, в низ ее подают водяной пар. В этот период он служит для того, чтобы при конденсации паров в промежуточных холодильниках вакуумсоздающей системы углубить вакуум в колонне. Далее он будет выполнять и функцию снижения парциального давления и увеличения отпарки. По мере появления уровня в рефлюксной емкости колонны К- О, подают верхнее орошение, включают постепенно, по мере накопления уровня флегмы на глухих тарелках, насосы 1 -го ЦО, 2-го ЦО и отлаживают режим и качество боковых погонов (легкого и тяжелого газойля) и гудрона. До установления нормального качества гудрон откачивают на смешение с мазутом К-2. Газы разложения из барометрической системы направляют в печи П-3/1,2 насжигание,аЛВГ и ТВГ по достижении стандартного качества выводят с установки. [c.115]

Колонки Бруна изготовляют с 20—60 тарелками. Для модельных испытаний выпускаются также отдельные царги с 5—10 реаль нымитарелками, в которых каждую третью или пятую тарелку снабжают пробоотборным краном и стандартным шлифом для термометра, служаш его для измерения температуры (рис. [c.382]

Решетчатые тарелки провального типа с отогнутыми кромками щелей [42], Рабочие характеристики тарелок провального типа могут быть несколько улучшены, если часть щелей (около 50%) снабдить кромками, отогнутыми вниз (навстречу потоку пара). При прочих равных условиях такие тарелки имеют более широкие (на 10—15%) пределы рабочих нагрузок и большую (на 15%) производительность, чем стандартные. Отогнутые вниз кромки щелей придают полотну тарелкн большую жесткость, что позволяет применять металл меньшей толщины (1,5—2,0 мм вместо 3—4 мм). Ширину щелей рекомендуется принимать равной 5—6 мм, длину 100 мм. Тарелки этого типа могут быть установлены в колоннах как малого (менее 400 мм), так и большого диаметров. [c.262]

Для хорошо упакованных суспензионным способом колонок приведен-ная высота, эквивалентная теоретической тарелке (ПВЭТТ), может составлять 2 независимо от того, использовали ли для упаковки частицы с размером 3, 5, 10 или 20 мкм. В этом случае мы получим соответственно колонки (при стандартной длине их 250 мм) эффективностью 41670, 25000, 12500 и 6250 т.т. Кажется естественным выбрать наиболее эффективную колонку, заполненную частицами размером 3 мкм. Однако за эту эффективность придется заплатить использованием при работе очень высокого давления и относительно невысокой скоростью разделения, так как имеющийся насос, скорее всего, будет неспособен прокачивать через такую колонку растворитель с высокой объемной скоростью. Здесь мы как раз и сталкиваемся с вопросом о связи размера частиц сорбента, эффективности и проницаемости колонок. [c.14]

Рассмотрение тест-хроматограмм начинают с формы полученных пиков. Пики должны быть достаточно симметричными, не иметь носов и хвостов —это наиболее частый дефект. Недопустимо двоение пиков—свидетельство наличия каналов или пустот в колонке. Коэффициент асимметрии пиков на 1/10 их высоты должен приближаться к 1, и для колонок хорошего качества должен составлять 0,8—1,3. Далее проверяют время удерживания тест-веществ на хроматограммах постоянство этой величины свидетельствует об установлении равновесия в колонке и возможности расчета эффективности колонки. Расчет эффективности колонки — числа теоретических тарелок и приведенной высоты эквивалентной теоретической тарелки — проводят по известным формулам (см. разд. 1.1). Для имеющихся в продаже сорбентов среднего качества при хорошо подобранной методике набивки колонок удается получить значение ПВЭТТ от 3 до 6, что соответствует ЧТТ для стандартной колонки длиной 25 см от 4 до 8 тыс. (сорбент размером 10 мкм), от 5,5 до 11 тыс. (7,5 мкм) и от 8 до 16 тыс. (5 мкм). [c.122]

Математическая модель выпарки со стекающей пленкой, нз которой вода отводится в парогазовый поток, описана в работе [25]. На основе этой модели оставлена программа расчетов на ЭВМ. Результаты расчетов по этой про- рамме — графики изменения концентраций раствора в пленке и его тем-1ератур применительно к режиму выпаривания в стандартном доупарочном 1леиочиом аппарате — представлены в работе [4]. Для рассмотрения теплообмена между парожндкостной смесью на тарелках и размещенными на ннх змеевиками могут быть использованы соотношения из работ [26, 27]. [c.183]

Осн. принцип послед, исследования Н. сводится к комбинированию методов ее разделения на компоненты с постепенным упрощением состава отдельных фракций, к-рые затем анализируют разнообразными физ.-хим. методами. Наиб, распространенные методы определения первичного фракционного состава Н.-разл. виды дистилляции (перегонки) и ректификации. По результатам отбора узких. .(выкипают в пределах 10-20°С) и широких (50-100°С) фракций строят т. наз. кривые истинных т-р кипения (ИТК) Н., устанавливают потенц. содержание в них отдельных фракций, нефтепродуктов или их компонентов (бензиновых, керосино-газойлевых, дизельных, масляных дистиллятов, а также мазутов и гудронов), углеводородный состав, др. физ.-хим. и товарные характеристики. Дистилляцию проводят (до 450 С и вьппе) на стандартных перегонных аппаратах, снабженных ректификац. колонками (погоноразделит. способность соответствует 20-22 теоретич. тарелкам). Отбор фракций, вык1шающих до 200 °С, осуществляется при атм. давлении, до 320°С-при 1,33 кПа, выше 320°С-при 0,133 кПа. Остаток перегоняют в колбе с цилиндрич. кубом при давлении ок. 0,03 кПа, что позволяет отбирать фракции, выкипающие до 540-580 С. [c.233]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология