Скорость тарелки

Перфорированные (ситчатые) тарелки (рис 4 16) проще в изготовлении Они могут быть с переливными устройствами или без них (провального типа) В последнем случае строго органичен интервал скоростей паров в колоннах при малых скоростях тарелки оголяются ( провал жидкости), а при уве личении скорости неизбежно захлебывание колонны, в обоих случаях массообмен резко снижается Преимуществом ситчатых [c.116]

На рис. 40 представлены кривые зависимости Др = /(ш) при различных плотностях орошения. Живое сечение тарелки равно 6,6%, высота сливной перегородки 40 жл. Размеры отверстия, перекрываемого клапаном, 96 X 10 мм, вес клапана 33,5 г. При всех испытанных плотностях орошения наблюдаются колебания Др до того момента, пока скорость газа не достигает значения 0,5 мкек (в полном сечении колонны). Далее наступает зона стабильной работы, которая продолжается до того момента, пока скорость газа не станет равной 1 мкек. При этой скорости тарелка вступает в режим фонтанирования. [c.78]

Мельница валковая среднеходная (рис. 13-17) состоит из вращающейся плоской горизонтальной тарелки (размольный стол), по которой катятся на неподвижных осях два конических валка. Вращающейся с частотой 50—300 об/мин тарелкой топливо затягивается под валки. Давление валка на топливо, создаваемое в основном с помощью двух нажимных пружин, колеблется от 0,2 до 50 т. При холостом ходе мельницы между валками и тарелками имеется зазор порядка 1,5—5 мм. Наклон оси валка к горизонту составляет 15°. Окружная скорость тарелки посередине обода валка составляет 3 м/с. Для поддержания на тарелке определенного слоя топлива и предотвращения соскальзывания угля с тарелки служит подпорное кольцо, высота которого зависит от сорта угля и размера мельницы. [c.266]

Прочность и размеры гранул зависят от содержания влаги и продолжительности окатки. Продолжительность гранулирования при заданной загрузке определяется углом наклона тарелки, высотой борта и скоростью ее вращения. С увеличением числа оборотов возрастает окружная скорость тарелки при одном и том же угле ее наклона, что в известной степени способствует лучшей окатке гранул. [c.130]

Если скорость тарелка будет работать полным сече- [c.252]

Потеря напора па таких тарелках примерно в два ра а меньше, чем на колпачковых, а допустимая скорость паров в 1,5—2 раза больше. [c.230]

Пример 35. Определить допустимую скорость иаров в этиленовой колонне ири следующих условиях абсолютное давление в колонне я = 23 ят = 22,0 бар температура верха —20° С расстояние между тарелками 0,3 м, плотность жидкости 415 кг/м . [c.233]

Принимаем расстояние между тарелками 0,6 м и скорость пароп в колонне [c.240]

Здесь Ко — коэффициент, учитывающий наличие люков, не используемой тарелками части колонны (Ко=1.18) Цк —стоимость материала колонны, тыс. руб,/т Рп —плотность пара, кг/м нип — допустимая скорость пара в свободном сечении колонны, м/с т) — к. п. д. тарелки g — масса тарелки, отнесенная к 1 м ее поверхности, т/м р — плотность материала корпуса колонны, т/м Я — расстояние между тарелками, м г — удельная теплота испарения дистиллята. кДж/т 0 — продолжительность работы установки, ч/год Ц,- —цена теплоносителя, используемого при эксплуатации кипятильника и цена хладоагента в дефлегматоре, тыс./руб. т Дй,- — изменение энтальпии теплоносителя и хладоагента, МДж/т К1 — коэффициент теплопередачи в кипятильнике и дефлегматоре, МВт/(м -К) А ср — средняя разность температур при теплопередаче, С. [c.104]

Новые конструкции тарелок, допускающие высокие скорости потоков при малом расстоянии между тарелками (200 мм), и новые конструкции теплообменных аппаратов, работающие с минимальной разностью температур (5°С), позволяют все более широко применять технологические схемы одноколонных агрегатов с тепловым насосом. В нефтепереработке одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в настоящее время применяют в основном на этиленовых установках при разделении смесей этилен— этан и пропилен — пропан. [c.114]

Хорошие результаты дают схемы регулирования по перепаду давления на нескольких тарелках или по колонне в целом (рис. 1-15). Регулирование по перепаду давления воздействием на подачу теплоносителя в низ колонны гарантирует стабильную работу колонны при расчетной скорости паров, при максимальной эффективности тарелок и позволяет повысить производительность колонны, так как перепад давления существенно влияет на массу удерживаемой в колонне жидкости. [c.330]

При выборе типа тарелки следует учитывать, что растворы МЭА склонны к вспениванию, поэтому не рекомендуется применять барботажные тарелки клапанного типа. Диаметр абсорбера также следует определять с учетом склонности раствора к вспениванию, для чего необходимо учитывать предельные значения скорости жидкости в сливном устройстве (относительная плотность пены 0,5) [c.93]

Конечно, ограничение, обусловленное низкой движущей силой, снимается, если газовая фаза состоит из чистого абсорбирующегося компонента. В этом случае выходящий газ имеет более низкую скорость, но его состав равен составу входящего газа. Если же газ не чистый и имеется слишком сильное ограничение движущей силы, то можно использовать каскад контакторов например, колонну с ситчатыми-или колпачковыми тарелками можно рассматривать как последовательный ряд полых абсорберов смешения. [c.88]

Третья область располагается над второй и содержит крупные и мелкие капли жидкости и пену, захваченные и унесенные паровым потоком из флегмы, покрывающей тарелку. В зависимости от скорости парового потока и конструктивных особенностей тарелки эта область занимает больший или меньший объем по высоте межтарелочного пространства. [c.129]

Наконец, четвертая область, занимающая остальную часть межтарелочного объема, содержит сокращающееся по мере подъема количество мельчайших частиц жидкости, образующих своеобразный туман, уносимый паровым потоком кверху. Если скорость паров оказывается выше некоторого оптимального значения, эти частицы флегмы переносятся из последней зоны на вышележащую тарелку. Это явление называется уносом и заметно ухудшает разделительную способность тарелки. [c.129]

По известным паровой и жидкостной нагрузкам колонны рассчитывается скорость барботажа паров и , расход флегмы по тарелке g l и фактор Ру = МгР . Найдя по уравнению (1П.160) значение наклона т линии равновесия для рассматриваемых на тарелке условий, можно рассчитать параметр mG]g. Высота слоя светлой жидкости на тарелке рассчитывается по уравнениям (111.158) и (111.159). Далее, по уравнению (111.159) рассчитывается время контакта флегмы, а по (111.157) и (111.158) определяются числа единиц переноса /У г и соответственно. Подстановка, найденных величин в уравнение (111.156) или использование графика на рис. 111.40 позволяет рассчитать т) . [c.218]

Показатели работы тарелок. К основным показателям работы ректификационных колонн и контактных устройств промышленных установок АВТ относятся кратность орошения (флегмовое число), весовая скорость паров, линейная скорость паров в свободном сечении колонны, плотность орошения тарелки, градиент уровня жидкости на тарелке, высота подбора слива, гидравлическое сопротивление тарелки, число теоретических тарелок, к. п. д. тарелки. Немаловажную роль играет также конструкция тарелки, способ подачи орошения и отвода тепла. [c.57]

Более точен и универсален для ректификационной системы метод Нельсона, установившего зависимость коэффициента от расстояния между тарелками, конструктивных данных и условий работы тарелок. Легко найдя по графику Нельсона (рис. 27) значение К, можно быстро определить допустимую скорость паров. На рис. 27 нанесены кривые, соответствующие типу тарелок и условиям их работы. Фактический опыт работы колонн установок АВТ подтверждает данные Нельсона. Следовательно, они более точны и надежны, чем данные Саудерса и Брауна. Кроме того, данные Нельсона получены на основе более обширного современного материала. [c.59]

Сечение под 21-й тарелкой количество паров, кг/ч количество жидкости, кг/ч рабочая скорость паров, м/с удельная нагрузка по жидкости на единицу длины, м /(м-ч) плотность паров, кг/м плотность жидкости, кг/м рабочий коэффициент скорости флегмовое число Характеристика погоноразделения, °С наложение между широкой фракцией и дизельным топливом наложение между дизельным топливом и мазутом К. п. д. тарелки [c.69]

Колонна Сечение Рабочие условия Скорость паров, м/с Сопротивление тарелки, мм рт. ст. Расстояние между тарелками, мм Диаметр колонны, мм Число тарелок (клапанных двух- поточных) [c.118]

На одной из установок для обеспечения нормальной работы основной ректификационной колонны было осуществлено второе циркуляционное орошение, которое при работе с повышенной производительностью обеспечивает в колонне нормальную скорость паров. На другой установке смонтировали одну новую колонну диаметром 3,8 м с 40 тарелками. [c.127]

На некоторых действующих установках АВТ, рассчитанных п Саудерсу и Брауну, получены следующие значения скоростей пг ров в атмосферных колоннах 0,46 0,71 0,8 и 0,84 м/с в вакуум ных колоннах 2,5—3,5 м/с при расстоянии между тарелками [c.168]

Системы (7.29) н (7.30) состоят из нелинейных дифференциальных уравнений, не имеющих общего решения. Поэтому интегрирование этих систем может быть выполнено численными методами на ЭВМ (либо моделированием на аналоговых вычислительных машинах). Для их интегрирования необходимо задать начальные условия. В начале открытия клапана (угол Фоткр) перемещение и скорость тарелки равны нулю. Равно нулю также ускорение тарелки, так как ее движение начинается в момент, когда равнодействующая всех действующих на нее сил равна нулю. Тогда начальные условия для систем (7.29) и (7.30) Ф = Фоткр X = 0 (1х/<И = 0 Хо = г Хо/5. [c.209]

Напрузка клапана пружиной, увеличивая перепад давлений на нем и скорость движения жидкости в щели, уменьшает высоту (Подъема тарелки клапана. При этом уменьшается скорость тарелки при иосадке, на седло и, следовательно, уменьшается опасность появления -стука клапана, кото(рый воз1НИкает при большой скорости посадки. [c.192]

Движение клапана поршневого насоса с кривошипным механизмом. При закрывании клапаиа жидкость, находящаяся под ним, вытесняется через щель. Поэтому расход через щель закрывающегося клапана равен сумме расхода жидкости, вытесняемой поршнем, и расхода жидкости, вытесняемой тарелкой клапана. Скорость тарелки лапана и, следов а-телыно, расход жидкости, вытесняемой ею, возрастают по мере закрытия клапана. Когда поршень доходит до мертвой точки, скорость тарелки клапана велика. Поэтому, хотя расход жидкости, вытесняемой поршнем, при этом и равен нулю, расход через щель клапаиа нулю не равен. Жидкость продолжает протекать через ще,ль клапана за счет вытеснения ее тарелкой клапана, имеющей в этот момент времени значительную скорость. Таким образом, при положении поршня в мертвой точке клапан ещ открыт. Закрытие клапана происходит с запозданием. Пока клапан ие закроется, другой клапап открыться не может, так как до этого не может быть создано необходимое для открытия клапана давление. Следовательно, открытие клапана также происходит с запозданием. [c.211]

Таким образом, допустимая скорость наров в колонне зависит от расстояния между тарелками и разности удельных весов жидкости и газа. Кроме того, размер капель зависит от поверхностного натяжения жидкости. Следовательно, и допустимая скорость паров также зависит от поверхностного патяжеипя. [c.231]

Распределительная тарелка способствует равномерному распределению жидкой фазы над слоем катализатора, улавливанию продуктов коррозии и выравниванию скоростей потока паров. Ее монтируют на расстоянии 800—1000 мм от ниаа отбойной пластины гасителя потока. На тарелке равномерно размещают пере-точные патрубки, защищенные сверху козырьками. Суммарная площадь переточных патрубков должна быть не менее 90% площади свободного сечения реактора. [c.81]

Диаметр колонны находя обычными методами расчет. Действительные скорости пар( газовой смеси на свободное с< чение колонны не должны пр вышать 0,8—1,0 м/с. Насыще ный раствор МЭА вводится е третью или четвертую тарелв сверху. На верхнюю тарелк подается орошение. Под пш ней тарелкой устанавливав [c.96]

Изучение конструкции объекта позволяет определить некоторые константы, входящие в уравнения модели поверхность теплопередачи, свободное сечение тарелок ректификадионньос колонн, удерживающую способность тарелок по жидкости, скорости потоков, перепад давления между тарелками, вес катализатора в реакционной зоне реактора и т.п. [c.13]

Клапанные и балластные тарелки получают за последнее врс мя все более широкое распространение, особенно для работы в условиях значительно меняющихся скоростей газа и постепенно вы-есняют старые конструкции контактных устройств. Принцип дег ствия клапанных тарелок состоит в том, что свободно лежащий на/ отверстием в тарелке клапан различной формы автоматически pei улирует величину площади зазора между клапаном и плоскостью тарелки в зависимости от газопаровой нагрузки и тем самым по/держинает постоянной (в пределах высоты подъема клапана) скс рость газа и, следовательно, гидравлическое сопротивление та— реу ки в целом. Высота подъема клапана ограничивается высотой ограничителя (кронштейна, ножки). [c.177]

Балластные тарелки отличаются по устройству от клапанных тем, что в них между легким клапаном и ограничителем установлен боу ее тяжелый, чем клапан, балласт. Клапан начинает приподниматься при небольших скоростях газа или пара. С дальнейшим увеличением скорости газа клапан упирается в балласт и затем поднимается вместе с ним. В результате балластная тарелка, по сравнению с чисто клапанной, значительно раныие вступает в работу, имеет более широкий рабочий диапазон и во всем диапазоне более высокую (ria 15 —20 %) эффективность разделения и ниже (на 10 -15 %) гидравлическое сопротивление. [c.177]

Более прогрессивны и эффективны, по сравнению с колпач — ко1Ъ1ми, комбинированные колпачково — рслапанные тарелки. Так, S-образная тарелка с клапаном работает следующим образом при ни ких скоростях газ (пар) барботирует преимущественно через прорези S —образных элементов и при достижении некоторой [c.177]

Помимо сливных устройств на каждой тарелке необходимы небольшие отверстия, через которые в периоды остановки колонны на редюнт будет полностью дренироваться содержащаяся на тарелке жидкость. При обычных скоростях парового потока флегд1а не вытекает через эти отверстия. Их разд1ер должен препятствовать забивке и загрязнению и вместе с тедг не допускать дренирования флегмы в период функционирования колонны, т. е. не мешать нормальной работе тарелки. [c.132]

Унос в колонне сильно зависит от соотношения количеств паровых и жидких потоков, скорости паров и растет с уменьшением расстояния между тарелками и с понижением поверхностного на-тяженид флегмы. [c.217]

И котором допустимая скорость г/7до отнесена уже к сеченин прохода паров через прорези колпачков, Ния<е приведены значения коэффициента Сг для углеводородных систем в зависимости от расстояния ме/кду тарелками и склонности разделяемого вещества к пенообразованию. [c.234]

Линейная скорость паров- Линейная скорость паров в свободном сечении (1Гсв) колонны, а также в живом сечении (Ц7 ) тарелки определяется по формуле (в м/с) [c.58]

Газ (пар) проходит по патрубкам, 7 в пространство под колпачками и, выходя далее из-под колпачка, барботирует через слой жидкости. Пары от поверхности жидкости отрываются вертикально при большой локальной скорости, что способствует забрасыванию капель жидкости иа вышележащую тарелку. Площадь барботажа для колпачковых тарелок в 2—3 раза меньше по сравнению с тарелками новых типов, и, как следст- [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология