Диаметр колонны и ее производительность

Сколько контактных аппаратов окисления аммиака должно быть в цехе (10% из них находится в резерве), где имеются 2 поглотительные колонны (производительность каждой колонны 360 т 100%-ной ПЫОз в сутки при ее выходе 94% в пересчете на NH3), если диаметр платиновых сеток а) 3 м, интенсивность окнслснпя аммиака 152 кг/(м2-ч) б) 2,8 м, интенсивность 140 кг/(м2-ч). [c.165]

Размер насадки должен выбираться с учетом диаметра колонны и гидродинамического режима ее работы увеличение размера насадки приводит к увеличению производительности колонны при одновременном снижении эффективности. При отношении диаметра насадки из колец Рашига к внутреннему диаметру колонны, равном 0,033, достигается оптимальное сочетание производительности и эффективности колонны. [c.212]

Аппаратура. Основной аппарат установки производительностью 650 тыс. т/год — экстракционная колонна с внутренней насадкой из колец Рашига. Диаметр колонны 4 м, высота насадки 15 м, высота всей колонны 40 м. Колонны для регенерации растворителя снабжаются 12—20 колпачковыми тарелками с 8-образными элементами. [c.341]

Расчет экстракционных колонн заключается в определении, их диаметра и высоты. Диаметр колонны определяют по ее предельно допустимой производительности, которая должна быть несколько ниже производительности, соответствующей захлебыванию колонны. Предельно допустимую производительность можно рассчитать, исходя из характеристической скорости капель дисперсной фазы, т. е. скорости их осаждения в неподвижной. сплошной фазе. [c.651]

Общие выводы, касающиеся масштабирования абсорбционных колонн с насадкой, можно сформулировать следующим образом. Повышая п-кратно производительность, необходимо увеличить диаметр колонны пропорционально и сохранить постоянство отношения размера насадки к диаметру аппарата. Показатель изменения масштаба высоты колонны может изменяться в пределах от 0,4 до 0,25 в зависимости от того, оказывается ли основное сопротивление массообмену со стороны газовой фазы или со стороны жидкости. Нужно считаться с возможностью возникновения эффектов масштабирования, обусловленных нарушением подобия стекания жидкости по поверхности насадки через газ, движущийся противотоком. Важным ограничением увеличения масштаба [c.460]

Тарелки, собираемые из 5-образных элементов, устанавливаются преимущественно в колоннах больших диаметров. Их производительность на 20—30 % Ч [c.221]

С ростом диаметра колонны при неизменной кратности орошения плотность жидкостного потока (на 1 м фронта потока) увеличивается, так как производительность колонны пропорциональна квадрату ее диаметра, а фронт потока жидкости пропорционален лишь диаметру [13]. Кроме того, с увеличением диаметра увеличивается длина пути жидкости, затрудняется строго горизонтальный монтаж всей тарелки. Перечисленные факторы увеличивают неравномерность распределения потоков. Поэтому, начиная с диаметра 4 м, применяют многопоточные тарелки (с двумя — пятью сливами). [c.89]

Диаметр колонны определяют, исходя из ее предельно допустимой производительности, которая должна быть несколько ниже производительности при режиме захлебывания колонны. Эту предельно допустимую производительность определяют, используя уравнение осаждения капель одной жидкой фазы в другой сплошной жидкой фазе. [c.367]

Явление захлебывания в этих колоннах зависит от выражения п г /НО , где п—число оборотов ротора, г—радиус. ротора. Я—высота экстракционного слоя, О—диаметр колонны. С увеличением этого выражения производительность колонны уменьшается, а к. п. д. увеличивается. [c.346]

Отпарная колонна. Размеры отпарной колонны также можно определить в зависимости от скорости циркуляции раствора, хотя основными исходными данными для расчета может быть нагрузка колонны по парам. Так как производительность колонны известна, то основные размеры ее точно определяются в зависимости от конструкции и типа тарелок. Рабочее давление в колонне принимается равным 0,492 кгс/см . Если внутренний-диаметр колонны находится в пределах 0,7—1 м, то предельная нагрузка ее по парам или жидкости зависит от конструкции. Скорость паров и газов в свободном сечении колонны должна быть не выше 0,12 м/с, а скорость в прорезях тарелок — не более 4,57 м/с. [c.274]

При заданной производительности диаметр колонны должен быть таким, чтобы скорость восходящих паров не нарушала постоянного противоточного движения жидкой и паровой фаз. [c.136]

Простейшая регулярная насадка — плоскопараллельная (рис. 2.28) — представляет собой пакеты, набираемые из плоских вертикальных, обычно металлических пластин толщиной 0,4—1,2 мм, расположенных параллельно с одинаковым зазором 10— 20 мм. Высота пакета пластин 400—1000 мм. Наружный диаметр пакета соответствует внутреннему диаметру колонны Для повышения равномерности распределения жидкости в колонне пакеты устанавливают один над другим взаимно повернутыми на угол 45—ЭО . Насадка может устойчиво работать в широком диапазоне производительности по газу [Р = 3,5. .. 8 (м/с)Х Х(кг/м )-о-5] и по жидкости [I = 0,3. .. 50 м7(м ч)1. В зависимости от производительности насадка обеспечивает высоту, эквивалентную одной теоретической ступени, в пределах 0,6—1,5 м при гидравлическом сопротивлении 1 м насадки 70—300 Па. Недостатки этой насадки — высокая металлоемкость, плохое перераспределение жидкости, сравнительно низкая эффективность. [c.98]

Если производительность задана и флегмовое (паровое) число выбрано, высота и диаметр колонны в известной степени связаны между собой - увеличение высоты колонны позволяет уменьшить ее диаметр и наоборот. Этим обусловливается возможность повышения скорости паров за счет увеличения расстояния между тарелками. Оптимальная величина уноса, соответствующая минимальным затратам, может быть найдена из выражения [c.248]

В зависимости от производительности диаметр колонны равен [c.291]

Флегмовое число по-разному влияет на капиталовложения и эксплуатационные расходы, необходимые для осуществления заданного разделения. Например, при увеличении флегмового числа эксплуатационные расходы увеличиваются, но уменьшается число тарелок, а следовательно, уменьшаются и капиталовложения. В то же время при увеличении флегмового числа в колонне возрастает объем паров и, следовательно, при заданных диаметрах колонны может увеличиваться унос жидкости вследствие этого нужно уменьшить производительность колонны или увеличить ее диаметр. Оптимальное флегмовое число рассчитать сложно. Его можно определить лишь при использовании машинных методов расчета. При проектировании установок ректификации ароматических углеводородов Се флегмовое число обычно получается в пределах 1,2—1,5Д ин- [c.77]

Скорость паров должна быть ниже той, при которой жидкость не стекает по насадке, а вытесняется из нее скоростным напором потока пара, движущегося снизу вверх, создавая так называемый режим захлебывания. Режим захлебывания вызывает резкое повышение сопротивления движущимся парам, т. е. давление в колонне, поэтому при заданной производительности диаметр колонны должен быть таким, чтобы скорость восходящих паров не нарушала постоянного противоточного движения жидкой и паровой фаз. [c.124]

Промежуточное циркуляционное орошение сложной колонны получило широкое распространение в связи с тем, что применение его дает возможность а) уменьшить диаметр колонн в результате уменьшения объема паров, поступающих в расположенные выше колонны, или при данном диаметре увеличить производительность колонны б) усилить регенерацию тепла орошения, так как чем ниже по высоте колонны отбирается орошение, тем выше его температура в) уменьшить размеры конденсатора-холодильника в результате уменьшения веса верхнего орошения сложной колонны. [c.376]

Проектный расчет. Определяемые параметры диаметр колонны и расстояние между тарелками. Известны по условию задачи производительность аппарата, соотношение потоков жидкость—газ (пар), физические свойства газа (пара) и жидкости. [c.412]

Нормативная производительность сырцовых ректификационных установок определяется в зависимости от диаметра колонн, типа и количества тарелок. [c.302]

Однако высота аппарата, по-видимому, может быть значительно снижена за счет повышения эффективности. Предположительно И. М. Аношин [19] указывает, что в роторном аппарате можно ожидать съем порядка 60- 70 м /м /сек, в то время как в тарельчатых аппаратах съем составляет 5—6 м /м сек. Это увеличение съема на один кубический метр емкости аппарата произойдет за счет уменьшения высоты аппарата. Однако, если у колонных аппаратов рост диаметров (и производительности) практически неограничен, то у роторных аппаратов увеличение диаметра более 1 — 1,5 м практически нецелесообразно. Поэтому, по-видимому, эти аппараты могут получить применение при сравнительно малых производительностях, но при высоких требованиях к эффективности перегонки, т. е. при разделении методом ректификации близкокипящих жидкостей. [c.305]

Каждая техническая фирма обычно применяет стандартную конструкцию тарелки. Поэтому в Практических условиях допускаемые скорости жидкости и пара для стандартной конструкции тарелки вычисляют для нескольких диаметров колонн, находя таким образом, расчетные кривые производительности. Выбор диаметра колонны в соответствии с заданной ее нагрузкой сводится к выбору по кривым производительности диаметра колонны, обеспечивающего удовлетворительную работу при заданных скоростях жидкости и пара. [c.138]

Профиль распределения паровой нагрузки по высоте колонн определяют путем построения масштабной диаграммы изменения расчетного диаметра колонны на каждой теоретической тарелке. При этом определяют максимальный диаметр аппарата, равномерность распределения нагрузки по секциям колонны и минимальный объем колонны, приходящийся на единицу часовой (или суточной) ее производительности по сырью. [c.51]

Указанные выводы наглядно подтверждаются и расчетом нефтяной колонны установки АТ-12 мощностью по нефти 12 млн. т/год (таблица), работающей на самотлорской нефти (рисунок). Для схем 2 и 3 расчеты проводят при измененном соотношении количеств тепла, и результаты наносят на график (см. рисунок). С точки зрения четкости ректификации схема 2 предпочтительнее до соотношения / Рц =40 60%, т. к. дальнейшее снижение заметно ухудшает четкость в секции I, При этом приведенный объем колонны (приходящийся на 1 т часовой ее производительности) составляет около 1,7 ч/т. Однако эта схема при отводе 60% тепла только за счет орошения в секции II не позволяет заметно уменьшить диаметр колонны (ниже 10 м). Кроме того, температура наверху секции II не превышает 180° С, и отвод большого количества (60%) такого низкопотенциального тепла невыгоден с энергетической точки зрения из-за низкого коэффициента его регенерации. [c.51]

При использовании предварительного эжектора остаточное давление в системе зависит не только от температуры охлаждающей воды в конденсаторе, но и от перепада давления, создаваемого предварительным эжектором. Обычно давление в верху вакуумных колонн с предварительным эжектором значительно меньше давления насыщенных паров воды, так как предварительный эжектор создает вакуум до себя и повышенное давление после себя. Например, в вакуумной колонне производительностью по мазуту 3 млн. т в год, оснащенном предварительным эжектором диаметром 1,5 м (в горловине) и длиной 12 м и последующими трехсту-пенчатыми эжекторами, создавалось остаточное давление вверху 6,7 гПа при температуре охлаждающей воды 30 °С [52]. [c.200]

Решетчатые провальные тарелки (см. рис. 1.22, г) применяют при больших нагрузках по жидкости — не менее 10 000 кг/ /(м ч). Диаметр колонны не должен превышать 2,4 м, отклонение от расчетной производительности не более 25%, поэтому нх рекомендуется применять в простых колоннах со стабильным технологическим режимом — в колоннах ГФУ, АГФУ и вторичной перегонки. [c.80]

ТОЧНОГО — вн.хревая тарелка с закрученны.м восходящи.м потоком пара и жидкости. Противоточные тарелки отличаются высокой производительностью по жидкости, простотой конструкции и сравнительно небольнюй металлоемкостью. Недостаток тарелок этого типа — невысокая эффективность и узкий диапазон устойчивой работы. Объясняется это тем, что количество жидкости, удерживаемой на тарелке, зависит от расходных параметров. Другой недостаток противоточных тарелок — тенденция к неравномерному распределению потоков и снижение эффективности при увеличении производительности или диаметра колонны. [c.328]

Если на масляных АВТ Новокуйбышевского завода предварительные испарители из-за недостаточного диаметра не могут обеспечить удовлетворительное разделение даже на производительности 2400 т1сутки и поэтому требуется их замена, то на масляных АВТ Ново-Уфимского завода нечеткость отделения бензина от нефти обусловливается не недостаточным диаметром колонн, а неотработанностью технологического режима. Как показали расчеты, колонны могут работать с вполне удовлетворительным разделением без их замены на производительности 3000 Tj yTKU, т. е. на 25% выше достигнутой, с подачей горяче струи, обеспечивающей необходимый нагрев низа колонны дс 235—240" . При этом для улучшения состава отбензиненной нефти следует перенести вход ее в испарителях масляных АВТ Ново-Уфимского завода с 6-й на 10-ю ректификационную тарелку. [c.64]

Важным этапом в развитии технологии окисления в колоннах были испытания, проведенные МИНХ и ГП, БашНИИ НП и РФ ВНИПИНефть на Ангарском нефтеперерабатывающем заводе [13]. Была показана возможность производства разных марок дорожных и строительных битумов из гудрона западно-сибирской нефти, поставляемой на большую часть нефтеперерабатывающих заводов страны. Установлены удельные расходы воздуха на производство битума той или иной марки. Полученные результаты применяли при проектировании колонн для битумных установок других НПЗ. Вместе с тем, поскольку в работе было указано на уменьшение степени использования кислорода воздуха при увеличении нагрузки колонны по воздуху в диапазоне 2,4-3,9 мV м мин. [2,13], на практике не превышали нагрузку колонн выше 4мVм мин. [7,9], иногда 5м м мин [5]. Это, соответственно, ограничивало производительность колонн. Для увеличения производительности проектами новых битумных установок предусматривалось увеличение диаметра колонн до 3,6 [14] и 3,8 м [15]. [c.43]

Колонны с регулярной насадкой имеют такую же производительность, как и колонны с плоскопараллёльной насадкой, такое же низкое гидравлическое сопротивление, однако они обеспечивают значительно лучшее разделение вследствие значительной интенсификации массопередачи. Особенно высокие эксплуатационные показатели, практически не зависящие от диаметра колонн, имеют регулярные насадки из сеток. Например, при вакуумной ректификации термически нестойких веществ в колонне с регулярной насадкой из сеток типа Зульцер достигнуты величины ВЭТТ не выше 0,2 м и потери напора на одну теоретическую тарелку порядка 50 Па. [c.258]

Необходимо особо отметить, что во многих случаях расчет аппарата может быть решен различными вариантами, отличающимися различными режимами работы, конструкциями, показателями процесса и т. д. Так, заданная производительность ректификационной колонны и качество получаемых продуктов могут быть обеспечены при большем или меньшем числе тарелок (большая или мен1лпая высота колопиы), при различном количестве орошения (больший или меньший диаметр колонны и расход воды) и т. д. Или, например, одно и то же количество тепла может быть передано в теплообмен-ном аппарате, имеющем большую или меньшую поверхность теплообмена, причем в том случае, когда используется аппарат с меньшей поверхностью, требуются более высокие скорости двиясения теплообменивающихся сред, а следовательно, и большая затрата энергии на преодоление гидравлического сопротивления. [c.8]

Давление в колонне является одним из основных параметров технологического режима. При выборе давления в ректификационных колоннах обычно исходят из минимальных затрат на разделение смеси. Изменение давления существенным образом влияет на процесс разделения. Так, увеличение давления в первую очередь приводит к пойышению температур кипения и конденсации разделяемой смеси. Это позволяет применять более дешевые хладоагенты или уменьшать поверхнорть теплообмена конденсатора, однако при этом может возникнуть необходимость применения специальных теплоносителей для нагрева низа колонны. При увеличении давления уменьшается относительная летучесть компонентов смеси и поэтому для заданного разделения требуется большее число тарелок или увеличенный расход орошения. Повышение давления в колонне приводит к увеличению ее производительности или к уменьшению диаметра колонны. Таким образом, при оценке и выборе давления в ректификационной колонне необходимо анализировать довольно сложную зависимость приведенных затрат на разделение от целого ряда факторов с учетом возможных технологических ограничений. [c.28]

Если первое условие не выполняется, то обычно увеличивают расстояние между тарелками если не выполняются второе и третье, то увеличивают ширину сливного устройства, что, однако, не всегда возможно, так как это может привести к уменьшению рабочей площади тарелки. Однако в большинстве случаев, если не выполняются второе и третье условия, уменьшают производительность или при заданной производительности увеличивают диаметр колонны до ближайшего большего значения по нормальному ряду диаметров и снова проверяют выполнение указанных вьцпе условий. [c.200]

Диаметр колонны с каскадными промывными тарелками рекомендуется рассчитывать по скорости пара в свободном сечении, которая определяется по уравнению (П1.2). Значение коэффициента Смаке в этом уравнении принимают по графику, приведенному на рис. 1П-28, в зависимости от расстояния между тарелками. В случае, когда каскадные промывные тарелки используются в колоп е вместе с тарелками других типов, имеющими меньшую производительность, например с колпачковыми тарелками и тарелками из 5-образных элементов, по конструктивным соображениям можно принимать диаметр колонны одинаковым по ее высоте и равным наибольшему диаметру тарелки. [c.219]

Устройство для контактирования жидкости с паром каждого типа характеризуется существованием определенных пределов, ограничивающих максимальный и минимальный расходы жидкостп и пара, которые возможны данном диаметре колонны. До недавнего времени в большей части опубликованных сведений рассматривалась работа с максимальной предельной производительностью, но в последние несколько лет многочисленные исследователи начали изучать вопрос о минимальных допускаемых расходах. Больше всего сведений относительно области удовлетворительной работы опубликовано для колпачковых тарелок. Тем не менее для ситчатых тарелок уже имеется достаточно данных для вывода сравнительно точных количественных зависимостей. Для тарелок других типов имеются лишь ограниченные сведения, поэтому онреде-ление области удовлетворительной работы для новых типов имеет лишь полуколичественный характер и неизбежно требует многочисленных допущения и умозрительных выводов. [c.140]

Большой диаметр колонн приводит к тому, что плотность сорбента по сечению неодинакова, влияние на разделение оказывают тепловые эффекты сорбции и десорбции, а больщой объем пробы не удается вводить одновременно на весь верх., слой сорбента. Эта факторы снижают эффективность препаративных колонн на полупром. установках высота, эквивалентная теоретич. тарелке (ВЭТТ), не ниже 2-4 мм. Производительность препаративных колонн относительно невысока (до 10 см см ас" ) и зависит от природы разделяемых в-в и емкости сорбента. [c.317]

При использовании насадки из каскадных мини - колец №2 при существующем диаметре колонн 2,4 м величина процента захлебывания весьма незначительна, следовательно имеется резерв увеличения производительности блока извлечения изопенгана. Рассмотрим возможность увеличения производительности дебутанизатора и изопентановой колонны с 54911 кг/ч (по проекту) до 83462 кг/ч, то есть приблизительно на 50 %. [c.224]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология