Горение пылей

По сути дела формула (9-18) выражает время пребывания газов в топочной камере при равномерном ее заполнении. Время сгорания пыли совпадает со временем пребывания газов, если топливные частицы движутся вместе с газами. Такое допущение можно принимать для мелких частиц (меньше 200—150 мкм). Более крупные частицы отстают от восходящего потока газов в топке. Можно полагать, что относительная скорость таких частиц равна скорости витания и, таким образом, учитывать увеличение времени пребывания. Так обрабатывались данные по горению пыли бурых углей грубого помола. [c.214]

Произошел взрыв при приготовлении сахарной пудры. Определить коэффициент избытка воздуха при горении пыли, - сли концентрация ее была 90 г/м . [c.58]

Когда температура воздуха в кварцевой трубке соответствует намеченной для испытаний температуре, в нее вводят аэровзвесь. Минимальная температура воздуха внутри трубки, при которой возникает горение пыли, является ее температурой самовоспламенения. [c.177]

Механизм распространения пламени в пылевых смесях подобен протеканию этого явления в газовых смесях. Сгорание пыли происходит в тонком слое зоны горения (фронт пламени). Ширина ее у пыли несколько больше, чем у газовых смесей, так как горение пыли протекает медленнее и несовершенно. [c.184]

Поля температур выравниваются одновременно с полями СО2 па расстоянии, на котором начинается активное горение пыли ПО оси затем температура по оси становится выше, чем у периферии. На процесс воспламенения пылевоздушной смеси сильно влияет содержание летучих в топливе, а также степень обогащения дутья кислородом. Последнее также влияет а величину оптимального коэффициента расхода воздуха. [c.243]

Имеется также ряд исследований процесса сжигания пыли в промышленных установках, однако о,ни обычно не отвечают на вопрос о механизме процесса горения пыли в факеле. В дальнейшем необходимо установить связь между имеющимися обширными данными по горению отдельной частицы и процессами в пылеугольном факеле, для которых характерны иные аэродинамические и теплооб Менные факторы. [c.245]

Фиг. 19-2, Горение пыли в трубчатой лабораторной топке с предварительным смешением пыли и воздуха. Модель II (Маршак).

Из чисто теоретических соображений удалось показать, что температурная точка перехода явления в диффузионную область сдвигается в сторону более высоких температур с уменьшением размера частичек пыли и что при обычных топочных условиях горение пыли протекает во всяком случае в промежуточной области, где повышение температуры процесса должно положительно сказываться на скорости выгорания пыли [Л. 11]. Из условий подобия вытекает необходимость равенства критериев [c.202]

ГОРЕНИЕ ПЫЛИ В ОБЪЕМЕ ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ [c.28]

Наиболее распространенной в настоящее время является схема пылеприготовления с сушкой топлива горячим воздухом, сбрасываемым затем в топочную камеру и используемым для горения пыли. Этот отработавший сушильный агент ( мельничный воздух) зачастую используется в качестве первичного. В состав первичной смеси с мельничным воздухом входит испаренная влага топлива, которую в процессе зажигания также прихо- [c.36]

Рис. 4-2. Характеристика горения пыли сланцев (Г=1171 К, а = 1,50).

Полученный результат объясняется тем, что с повышением начальной температуры аэросмеси уменьшается количество внешнего тепла, необходимого для образования фронта воспламенения, и тем самым интенсифицируется процесс горения пыли и повышается скорость распространения пламени. Уменьшение и с уменьшением ао объясняется увеличением необходимого для горения количества воздуха, диффундирующего из окружающей факел среды. [c.48]

Следовательно, длина факела при заданном диаметре горелки пропорциональна квадратному корню из абсолютного тепловыделения в факеле и ее можно рассматривать как количественную характеристику горения пыли. Учитывая, что при постоянных ао и Тем скорость рас-пространения пламени и не зависит от Wq и d, на основе формулы (4-10) можно записать [c.49]

Исследование горения пыли в лабораторной топке [c.51]

Горение пыли в промышленной топке [c.55]

Результаты расчетов по выявлению влияния коэффициента избытка воздуха а, температуры и на время горения пыли приведены на рис. 4-23. Приведенные на рис. 4-23 данные показывают большое [c.77]

Видно, что с увеличением температуры влияние 1оо на характер протекания кривых усиливается, так как с повышением температуры процесс горения пыли перемещается в сторону диффузионного режима. [c.79]

Изменение количеств легко растворимых, труднорастворимых и нерастворимых в воде соединений калия и относительных величин рлр, Ртр и рнр по длине факела (в зависимости от времени) изображено на рис. 5-14,(2. Видно, что глубина превращений соединений калия но длине факела непрерывно увеличивается, причем процессы эти протекают особенно быстро в начальной стадии горения пыли (в течение 0,2— 0,3 с). В дальнейшем интенсивность превращения соединений калия в топке заметно замедляется. Кроме времени, существенное влияние на поведение соединений щелочных металлов в топочном объеме оказывает также состав газовой среды. Со снижением коэффициента избытка воздуха в топке как рлр, так и ртр увеличиваются (рис. 5-14,6). Такая закономерность хорошо согласуется с результатами лабораторных исследований по улетучиванию щелочных соединений из сланцевой золы при нагревании ее в различных средах ( 5-2). [c.99]

Это подтверждается турбулентным горением пыли в гонках паровых котлов. В то время как в этих топках зола попадает на холодные водяные трубы, в промышленных печах она оседает на боковых стенах печи и своде. Если обычно свод печи стоит без ремонта около 8 мес., то при турбулентном горении пыли и содержании [c.131]

Из выражений (8.15), (8.17) и (8.19) вытекает, что с ростом скорости омывания частицы растет значение Мид ф, уменьшается диффузионное сопротивление и возрастает скорость реагирования. Из этого следует, что скорость реагирования, относимая к единице поверхности тела (А ), для мелкой пыли будет значительно меньше по сравнению с более крупными частицами, так как относительная скорость мелких пылинок в потоке практически равна нулю, тогда как скорость обдувания более крупных частиц может быть достаточно большой. Ухудшение аэродинамических условий горения пыли не всегда полностью компенсируется тысячекратным увеличением удельной поверхности по сравнению с кусковым топливом. В связи с этим тепловые напряжения при камерном сжигании топлива обычно бывают ниже, чем при слоевом сжигании. [c.182]

Следовательно, при изучении горения пыли в факеле должны быть учтены следующие факторы [c.348]

Процесс горения пыли при концентрации, соответствующей нижнему пределу воспламенения, характеризуется наиболее низкими температурой, давлением и скоростью распространения пламени. При определении нижнего концентрационного предела воспламенения аэрозолей следует всегда учитывать, что на этот и другие показатели пожарной опасности оказывают существенное влияние дисперсность порошков, содержание в них влаги, золы и других примесей, длительность и условия хранения до испытаний. [c.69]

Горение твердых веществ гетерогенно-диффузионное и сопровождается, как правило, их плавлением, разложением и испарением с выделением газо- н парообразных продуктов, образующих с воздухом горючие смеси (пламенное горение). Ряд твердых веществ (кокс, технический углерод, древесный уголь) при нагревании не плавится н не разлагается для него характерно беспламенное горение. Многие твердые вещества самовозгораются. Специфичным является горение пылей. [c.182]

Крупные частицы бурых углей, сжигаемых обычно при грубом помоле, горят, как уже говорилось, в диффузионной области. На рис. 9-13 проведено сопоставление расчетных значений коэффициента диффузионного обмена o qoi, определенных из обработки данных испытаний топок, со значениями рассматриваемого коэффициента, найденными непосредственно из формулы a oi = Nu D/ooi. Коэффициент диффузии D относился к средней температуре факела Тф, а величина критерия Нуссельта Nu определялась для наиболее крупной частицы с учетом скорости ее витания. Расчетное значение a oi. находимое из данных по горению пыли бурых углей, вычислялось с помощью номограммы, построенной для диффузионной области горения, т. е. величина a joi подсчитывалась с использованием формулы (9-13) по известным недожогу и времени горения пыли. Из рис. 9-13 видно, что расчетные значения коэффициента a oi совпадают по порядку величины с его действительными значениями. Отклонения примерно те же, что и для константы скорости горения. [c.215]

Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо- [c.217]

Шагалова С. Л. и др. Аэродинамика топочного пространства и развитие процесса горения пыли АШ при работе прямоточных и турбулентных горелок. — Теплоэнергетика , 1966, 7, с. 37—41. [c.261]

Шагалова С. Л. и др. Экспериментальное исследование процесса горения пыли АШ в топках мощных паровых котлов. — Теплоэнергетика , 1963, № 2, с. 2—9. [c.261]

Параллельные активные зоны горения пыли возникают по поперечному сечению потока (то Почного пространства) в зависимости от его конфигурации, типа и распределения горелок по фронту топки. Почти во всех пылеугольных топках, применяемых в современной практике, параллельно активным факельным потокам движутся значительные потоки избыточного воздуха или пылевоздушной смеси столь пони-жекной концентрации и температуры, что они становятся только оболочкой факельного процесса, почти не принимая в нем никакого участия. [c.163]

Хотя повышение температуры процесса и ускоряет молекулярную диффузию, оно не может явиться эффективным методом интенсификации горения пыли в диффузионном режиме. Технические возможности повышения максимальных температур в факеле очень ограничены. Даже относительно небольшое оовышение Т макс [c.39]

Выбор задания а"т = (010и) несколько меняет порядок расчета воздушного баланса топки, что показано в пп. 16—24 табл. 7. В примерном расчете принято, что в диапазоне нагрузок 100—70% сохраняется нормальный избыток воздуха а"т=1,15. При работе восьми мельниц избыток воздуха в горелках аг = а"т=1,15. Выключение пары мельниц с соответствующими двумя группами горелок при нагрузке 70% снижает избытки воздуха в горелках до аг=1,Ю. Это снижение ог, если учесть указанное выше, а также увеличение располагаемого времени горения пыли при понижении нагрузки [c.143]

Время сгорания летучих при сжигании сланцевой пыли, как будет показано в 4-5, соста1Вляет не более 15—25 % полного времени сгорания топлива. В этой стадии процесса (выделяется 80% или даже больше потенциального тепла топлива. Это количество тепла при горении пыли твердого топл1Ива с высоким содержанием летучих в неограниченном П ространстве выделяется (В основном в объеме видимой конфигурации факела. Поскольку при горении полифракционной пыли не может быть строгой последовательности фаз горения для системы в целом, то в объеме В1ИДИ мой конфигурации факела происходит горение летучих и некоторой части кокса. [c.47]

Тонкость помола и теплота сшраиия сланцев мало влияют на качественные характеристики горения пыли е юткрытом факеле [Л. 69]. Так, например, при увеличении тонкости помола от 75=43,4% до - 75=7,6% ско ро-сть распространения пламени практически не меняется. При увеличении теплоты сго рания сланцев от 10,5 до 28,4 МДж/кг скорость распространения пламени увеличивается на 10—15%. [c.50]

По степени выгорания пыли и по количеству подаваемого через горелку воздуха был составлен расчетный баланс кислорода в продуктах сгорания по длине факела и раосч ита на степень эжекци и кислорода Е (отно шение количества подсасываемого кислорода из окружающей факел 1Среды к первоначальному количеству кислорода в выходящей из горелки аэросмеси). Характер изменения е по длине факела показан на рис. 4-5,6. Видно, что на участке // 5,5—7,5 горение пыли протекает за счет первичного воздуха. На расстоянии // =12—17 степень эжек-ций равна е= 1. Область наименьшей концентрации кислорода на оси факела располагается в зоне эжекции кислорода из окружающей среды. [c.51]

Несмотря на интенсивный приток кисло1рода из внешней среды, в третьей зоне горение пыли протекает с замедляющейся скоростью. Это вызвано быстрым онижением температуры по длине факела. Независимо от концентрации кислорода продукты сгорания в этой зоне всегда содержат снись углерода. Концентрация СО нарастает со снижением концентрации кислорода в этой зоне торения. [c.51]

В предыдущих работах в этом направлении [139 и др.] авторы ограничивались рассмотрением выгорания одной частицы, что совершенно недостаточно при переходе к процессу горения потока угольной пыли. Кроме того, эти авторы исходили из неправильного предположения о том, что горение мелких пылинок аналогично горению угольного шарика крупных размеров, когда гетерогенная реакция протекает в основном на его внешней поверхности. Б работах по горению пыли [302, 493], а также более поздней работе Орнинга [343] принималось, что скорость горения определяется одной диффузией, и на поверхности частицы концентрация кислорода равна нулю. Эти исследования не ушли вперед по сравнению с работой Нуссельта [302] (сделавшего первый шаг в том же направлении), несмотря на то, что к этому времени были известны исследования Хоттеля и сотрудников [190] и Блинова [191] в которых впервые произведен учет скорости химической реакции в процессе горения угольной частицы. В работе [139] учитывается скорость химической реакции, но время горения определяется при неизменной концентрации кислорода в окружающей среде (т. е. при неограниченном количестве кислорода). Кроме того, пренебрегается реагированием внутри объема частицы. Горение и газификация всегда сопровождаются проникновением газа внутрь пор частицы. Поэтому реакция протекает не только на внешней поверхности, но и внутри объема. При достаточно малом размере частицы весь ее объем участвует в реакции. [c.474]

Хитрин [226] считает возможным пронзводить расчет времени горения пыли размером меньше 100 х при / = 1000— 1500° С, принимая к =к, т. е. кинетический режим. [c.486]

При изучении влияния давления па интенсификацию горения пыли в лабораторной установке Третьяков [548] указывает, что в этих усло-ниях теплонанряжение топки находится в прямой зависимости от давления, причем значения р достигают 8—12 млн ккал/м час. Сжигание [c.559]

С уменьшением размера частиц весьма заметно снижается нижний концентрационный предел воспламенения аэрозоля. Эта зависи.мость, однако, характеризуется экстремальной точкой (рис. 23,6) [29], что обусловлено влиянием на процесс горения физических свойств веществ (электризуемость, комкуемость и др.), затрудняющих их распыление. Кроме того, на этот процесс влияют также особенности механизма горения пыли. Экстремальная точка может достигаться, как это наблюдалось в случае с 5-нитро-фурфуролдиацетата, при крупности частиц даже более 70 мкм. [c.71]

Охрана труда в химической промышленности (0) -- [ c.168 ]

Охрана труда, техника безопасности и пожарная профилактика на предприятиях химической промышленности (1976) -- [ c.329 ]

Охрана труда в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности (1983) -- [ c.138 ]

Основы техники безопасности и противопожарной техники в химической промышленности Издание 2 (1966) -- [ c.151 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология