Количественные характеристики горения

Следовательно, длина факела при заданном диаметре горелки пропорциональна квадратному корню из абсолютного тепловыделения в факеле и ее можно рассматривать как количественную характеристику горения пыли. Учитывая, что при постоянных ао и Тем скорость рас-пространения пламени и не зависит от Wq и d, на основе формулы (4-10) можно записать [c.49]

Количественные характеристики горения [c.286]

Основная количественная характеристика пламепи — это так называемая нормальная, или фундаментальная скорость горения и , представляющая относительную скорость перемещения фронта пламени в нанравлении нормали к поверхности фронта и онреде.ияемая формулой [c.235]

Не менее сложная проблема — непостоянство состава СНГ. Содержание пропана и бутана меняется в широких пределах. Все это влияет на характеристики горения, размеры пламени и его стабильность, а также на тепловую мощность горелок, особенно при использовании широко распространенных в бытовых и коммунальных приборах и печах горелок типа Бунзена. При переводе горелок с чистого пропана на бутан для обеспечения количественного и качественного смешения с первичным воздухом необходимо повышение давления бутана. Если не требуется менять тепловую мощность, давление бутана надо снижать. [c.196]

Видимо, всегда можно подобрать такие условия, при которых будет осуществляться та или иная модель горения. Задача теории заключается в количественном определении этих условий и в расчете характеристик горения скорости распространения, ширины зоны реакции, пределов воспламенения и т. д. В практически интересных случаях (камеры сгорания, топки и т. д.) в пламени одновременно могут наблюдаться признаки различных моделей. В теории турбулентного горения большую роль играют молекулярно-турбулентная диффузия и смешение. [c.138]

Анализ динамики и статики газов в ограниченном пространстве показывает, что характер движения и количественные характеристики в полном соответствии с теорией определяются при установившемся движении только граничными условиями. Так как в любом месте на стенке данного ограниченного пространства скорость газов равна нулю, то граничные условия на входе определяются массой, скоростью и направлением струи, а на выходе — массой, скоростью и расположением отводов для продуктов горения. [c.128]

Количественной характеристикой склонности к переходу горения ВВ в детонацию является величина преддетонационного участка цр, т.е. расстояние от точки поджигания до места возникновения детонации. Данная величина позволяет сравнить различные классы ВВ по их склонности к возникновению детонации. [c.174]

Несомненно, что такой прием будет полезен и при исследовании другого режима (К< 1, или ц>1), т.е. когда колмогоровский масштаб по-прежнему велик, а неустойчивость пламени начинает играть заметную роль. В этом случае фронт пламени также находится вблизи границы турбулентной жидкости, т.е. задача опять сводится к изучению поля концентрации инертной примеси. Однако количественное описание характеристик горения в рассматриваемом режиме возможно лишь при решении двух проблем. [c.255]

Характеристики горения, которые можно получить, анализируя этот ряд кинокадров, а именно, изменение во времени диаметра капли и диаметра пламени, не слишком сильно отличаются от случая горения подвешенной капли. Аналогичный результат уже был получен в экспериментах на подвешенных каплях в условиях невесомости не было обнаружено ни сколько-нибудь существенных количественных, ни качественных отличий, [c.230]

Для количественной оценки процесса горения конденсированных систем используют либо скорость перемещения фронта горения, либо маосу топлива, сгорающего в единицу времени с единицы поверхности. В первом случае скорость горения и называют линейной и выражают в м/с, во втором — массовой и выражают в кг/(м -с). Скорость горения является одной из важнейших характеристик горения топлива зависит от давления, начальной температуры топлива, его плотности, энергетических характеристик, природы составных частей топлива и катализаторов горения. [c.271]

Процессы горения в двигателях внутреннего сгорания протекают сложно, и для каждого типа двигателей имеется. много характерных особенностей, поэтому определение количественных характеристик процесса возможно при его экспериментальном исследовании в условиях двигателя. Однако полезно выделить отдельные виды горения, которые схематично дают представление об особенностях протекания горения в различных типах двигателей. [c.162]

Существует два способа для количественной характеристики скорости горения линейной скорости и в мм/с, и массовой скорости Ыто, выражаемО й, в размерности г/см -с , последняя показывает количество состава, сгорающее в 1 секунду единицы горящей поверхности. Массовую скорость горения можно вычислить по формуле то ==0,1 и-с1, где с1 — плотность состава в г/см . [c.98]

Основной количественной характеристикой термоустойчивости брикета по этому методу, как уже указывалось выше, служит время горения брикета до момента его разрушения. Оно довольно просто вычисляется по величине перпендикуляра, опущенного из соответствующей характерной точки температурной кривой на горизонталь, проведенную через начальную точку (начало опыта), так как лента потенциометра движется со строго определенной скоростью. Аналогично может быть вычислено также и время от начала опыта до момента воспламенения брикета. Момент воспламенения сопровождается резким скачком температуры над брикетом, так как температура пламени выше температуры печного пространства над брикетом до воспламенения. Появившееся пламя омывает термопару, которая и фиксирует характерную точку воспламенения на температурной кривой. [c.131]

Рассмотрены факторы, определяющие опасность полимерных материалов при пожаре. Дан анализ современного состояния теории горения таких материалов. Изложен экспериментальный метод их комплексной оценки, учитывающий кинетику процессов разложения и горения, суммарную токсичность основных продуктов, количественную характеристику дисперсной фазы дыма. [c.2]

Концепция стабильного секстета электронов получила как теоретическое, так ж экспериментальное подтверждение. Экспериментальные данные были получены на основании термохимического изучения гидрирования и горения бензола, и они позволили выявить и дать количественную характеристику устойчивости секстета (см. стр. 305). Теоретическое обоснование было получено в рамках теории МО. Мы не имеем [c.291]

Одним из наиболее важных объектов для исследования механизма и количественных характеристик сажеобразования является пламя предварительно перемешанной (до молекулярного уровня) топливовоздушной смеси. Проведение экспериментов при горении однородных гомогенных смесей дает следующие преимущества [c.38]

Влияние теп л о отвода из зоны реакции. Рас-смотренные выше результаты, показывающие влияние различных факторов на количественные характеристики сажеобразования, получены для условий, когда тепловыми потерями из зоны горения можно было пренебречь, т.е. практически Дпя адиабатных условий. Представляют, однако, интерес также характеристики сажеобразования при значительных уровнях теплопотерь из зоны реакции. В камерах сгорания ГТД подобные условия могут иметь место, например вследствие высокого [c.51]

Рассмотренные в предыдущих разделах данной главы результаты экспериментальных исследований сажеобразования при горении гомогенных однородных смесей, помимо своей значимости как количественные характеристики и с точки зрения углубления понимания физико-хими-ческого механизма процесса, позволяют произвести проверку представленной в разд. 1.3 математической модели сажеобразования в пламени. [c.61]

Общей задачей турбулентного горения является количественное определение и . и (толщины турбулентного фронта) по заданным характеристикам турбулентности и кинетическим уравнениям реакции горения. [c.134]

В исследованиях турбулентного горения наблюдается заметный разрыв между фундаментальными и прикладными разработками, что сдерживает развитие техники, поскольку устройства для сжигания топлива достигли высокого совершенства и дальнейшее увеличение их эффективности невозможно без тщательного анализа гидродинамических особенностей камер сгорания, в частности характеристик турбулентности. Между тем в последнее время теория турбулентности значительно продвинулась вперед. Разумеется, удовлетворительное количественное описание всех турбулентных течений с единых позиций в настоящее время невозможно. Однако достигнуто качественное понимание многих особенностей турбулентности, а накопленный экспериментальный материал и соображения размерности позволяют достаточно точно оценивать характеристики турбулентности в широком классе течений. С другой стороны, сейчас ясны и многие особенности горения газов в ламинарном потоке. Поэтому возникают предпосылки создания теории турбулентного горения. [c.5]

Но при этом необходимо знать количественное содержание карбоидов в крекинг-остатках и их физико-технические характеристики, чтобы определить влияние коксовых частиц на процесс горения. [c.42]

Строгое количественное описание поведения любой пламенной системы возможно только при детальном знании механизма пламенных реакций. К настоящему времени надежно установлен лишь механизм горения водорода в кислороде. Исходя из этого механизма и соответствующих термохимических данных, были выведены уравнения континуума для системы водород — кислород, что позволило описать поведение водородного пламени системой дифференциальных уравнений и затем вычислить его физические характеристики. Эта процедура была выполнена [c.557]

При изучении полей средних величин и интегральных характеристик можно отказаться от анализа тонкой структуры зоны горения и рассматривать турбулентный гомогенный факел как свободную турбулентную струю с сосредоточенным на фронте пламени источником тепловыделения. В соответствии с этим в поле течения гомогенного факела можно условно выделить три области, отвечающие соответственно зоне горения (конечной или бесконечно малой толщины), зоне смешения свежей смеси и продуктов сгорания и зоне смешения инертного газа (или избыточного окислителя) и продуктов сгорания. Возможность такой схематизации гомогенного факела определяется спецификой экзотермических реакций — локализацией горения в узком интервале температур — и расширением под воздействием турбулентных пульсаций не только зоны горения, но и всей области турбулентного перемешивания. В таком приближении аэродинамика ламинарного и осредненного турбулентного факелов, в принципе, одинакова, хотя и резко различается количественно. [c.118]

Сущность работы. Для количественного анализа следует измерить интенсивность линий железа. Однако использовать абсолютную интенсивность линий для характеристики точного содержания элементов нет возможности вследствие больших погрешностей, возникаюш,их в результате 1) нестабильности процесса горения дуги при съемке спектров разных образцов 2) нестабильности процессов проявления различных фотопластинок. [c.179]

Модель турбулентного горения, как пульсирующего воспламенения, хотя и находится в количественном согласии с известными данными наблюдений над турбулентными пламенами, в настоящем виде представляет лишь первое приближение к теории турбулентного горения. Ее разработка потребует установления количественных соотношений между скоростью турбулентного горенпя и основными характеристиками как турбулентной диффузии, так и развития химической реакции в своеобразных [c.153]

Известно, что общая теория теплового режима [10, И] физически правильно и в качественном соответствии с опытом объясняет наблюдаемые в эксперименте явления устойчивости процесса горения. Основной задачей в настоящее время является переход к установлению количественных соотношений, определяющих воспламенение и потухание факела, стабилизацию его и пр. Существенным препятствием на этом пути является отсутствие надежных кинетических констант для реакций горения. Известные попытки введения эффективных кинетических характеристик [3 ] позволяют рассчитывать на преодоление со временем этой трудности. [c.170]

Опыт показывает, что относительная интенсивность узких и широких линий комбинационного рассеяния заметно зависит от режима работы ламп ПРК. Особенно резко изменяется интенсивность при переходе от пониженного к нормальному режиму работы лампы. Однако, после того как нормальный режим горения установился, дальнейшее изменение тока, питающего лампу, сравнительно мало влияет на соотношение интенсивностей узких и широких линий комбинационного рассеяния. Все эти обстоятельства необходимо иметь в виду для получения воспроизводимых значений интенсивностей в максимуме линий комбинационного рассеяния. Получаемые в этих условиях интенсивности в максимуме линий комбинационного рассеяния являются однозначной характеристикой этих линий и могут служить для количественного молекулярного анализа по табличным данным. Благодаря тому что при использовании интенсивностей в максимуме линий достигается наибольшая разрешающая способность, именно эти величины удобнее всего применять в практике молекулярного анализа, по крайней мере при фотографической регистрации спектров комбинационного рассеяния. [c.304]

Измерение указанных параметров позволяет количественно установить границы, разделяющие области (условия) безопасного и возможного применения материала. Способность материала к распространению горения, определяемую перечисленными выше параметрами (или им подобными), называют первой характеристикой материала. [c.328]

Б работах [Поляцкин, Афросимова, Мухина, 1967 Афросимова, Поляцкин, 1967] для изучения смешения в круглой горелке при аксиальной подаче воздуха и его закрутке исследования проводились в изотермических и огневых условиях, что позволило рассмотреть изменение химического недожога при известном значении параметра, характеризуюш,его качество смешения. Однако количественных соотношений также получить не удалось, так как изменение крутки воздуха изменило условия воспламенения и величину химического недожога. Этот пример показывает, что даже при последовательном изучений смешения в изотермических и огневых условиях получение количественных характеристик затруднено ввиду сложности совместно протекающих и влияющих друг па друга процессов смешения и воспламенения. Поэтому наряду с изучением процессов смешения нам представляется целесообразным проведение комплексных исследований процесса горения, построенных на физических моделях (даже в известной мере приближенных), рассматривающих смешение и воспламенение во взаимной связи и зависимости. [c.250]

Целью аналитического описания процесса горения является определение количественных характеристик процесса передачи тепла от факела пдамени к поверхности горючего, элементам конструкций и пенному слою в зависимости от свойств горючего, площади и условий горения. При этом должны быть выявлены геометрические и теплофизические параметры факела, доминирующие составляющие теплообмена, температурные и другие показатели. f Полное и строгое описание каждого элементарного процесса тепломассообмена громоздко и сложно, особенно на начальной неустановившейся стадии пожара, поэтому важным условием при разработке модели процесса горения является обоснованное и правомерное использование упрощающих предпосылок, обеспе- [c.9]

К количественным характеристикам относятся объемное теп-лонапряжение камеры горения топки и удельная теплопроизводи-тельность камеры горения на единицу поперечного сечения (форсировка топочного устройства). [c.6]

Выгорание сажи внешне во многом сходно с хоройю исследованным процессом горения пылевидных твердых топлив, в особенности, если иметь в виду стадию, следующую за выгоранием летучих, т.е. горение коксовых (углеродных) частиц. Однако можно показать, что по существу протекающих процессов, по количественным характеристикам процесс выгорания частиц сажи сильно отличается от горенм коксовых частиц. [c.70]

Так, в результате рассмотрения влияния конечной скорости химической реакции на характеристики процесса горения капли топлива в работах [27, 29] устанавливается наличие существенного по своей величине выноса паров топлива за пределы зоны горения. Экспериментальное определение доли несгоревших паров 127 ] проводилось путем барботирования продуктов сгорания одиночных капель бензина Б-70 через раствор азотнокислого натрия в концентрированной серной кислоте. По изменению цвета реактива, который под влиянием паров углеводородов окрашивается в желтый цвет, был установлен факт присутствия этих паров в продуктах сгорания. Количественное определение доли иесго-ревших паров для капель бензина Б-70, помещенных в поток воздуха, показало, что по мере увеличения относительной скорости доля несгоревших паров заметно увеличивается (рис. 31). Отмечается, также, что только часть кривой, представленной на рис. 31, соответствует условиям горения, когда капля полностью охвачена пламенем. Даже в этом случае наблюдается заметный вынос паров. [c.61]

Следует указать, что описанная выше упрощенная модель воспроизводит только одну из существенных стабилизационных характеристик плохообтекаемого тела. Из-за сложности этой задачи и важности других существенных характеристик нельзя ожидать, что эта упрощенная модель сможет предсказать характеристики стабилизатора во всех возможных условиях. Вполне вероятно, что иногда определяющим фактором может оказаться поддержание зоны рециркуляции в условиях, необходимых для последующего зажигания входящей горючей смеси. В этом случае, согласно модели, воспроизводящей интенсивное смешение, а также процессы горения, можно соответствующим образом предсказывать характеристики, как об этом свидетельствуют работы Лонгвелла [7], Маллинса [8] и Сполдинга [9]. Однако этот конкретный механизм не обеспечивает сходства внешнего вида пламени с тем, которое реально распространяется в камере сгорания. Таким образом, возможно, что в некоторых случаях наблюдалось только устойчивое, но не распространяющееся остаточное пламя. Следовательно, чтобы количественно и полностью предсказать стабилизационные характеристики плохообтекаемых тел, необходимо подробно изучить упрощен- [c.92]

Количественная связь между характеристиками пылеконцентрато-ра Я и /, коэффициентом избытка воздуха в основной зоне горения и величиной Да — приведена в виде номограммы, составленной Г. В. Вълга-новым, на рис. 19-9. [c.414]

Количественная связь между обобщенными характеристиками пы-леконцентратора, коэффициентами избытка воздуха в основной зоне горения и в сбросной смеси и величиной Да дана номограммой (рис. 1940), составленной по формулам (19-19) и (19-21) при ат = 1,2. [c.415]

Основные достоинства порохов баллиститного типа возможность широкого применения как дл Е ствольного, так и для ракетного оружия сравнительное постоянство физико-химич, и ба.л,листич. свойств орудийных порохов при их хранении довольно широкий диапазон энергетич. характеристик быстрота изготовления. Г-павные недосгатки бо.льшая количественная зависимость скорости горения в реактивных двигате.лях от темн-ры пороха и от дав.ления газа падение физико-химич, и механич. прочности ракетных пороховых цилиндров с ростом их поперечных размеров сравнительная опасность произ-ва порохов баллиститного типа. [c.184]

Наши рассуждения о достоинствах ракетных топлив до сих пор имели чисто оценочный характер и ограничивались общими представлениями типа хуже-лучше . Подтвердим это сугубо качественное определение более сухим, но и более убедительным количественным параметром. Важнейший показатель-теплота сгорания, т.е. количество тепла, выделяющееся при сгорании одного килограмма топлива. Естественно, желательно, чтобы топливо имело максимальную теплоту сгорания. Оно также должно обеспечивать высокую удельную тягу, или удельный импульс, двигателя, так как чем он выше, тем меньше расходуется топлива. Кроме того, температуры, развиваемые при реакции горения топлива, должны быть максимальными, а молекулярная масса образующихся продуктов (Мер)-минимальной. Последнее способствует повышению удельной тяги. Наконец, еще одна немаловажная характеристика-плотность топлива, так как, при прочих равных условиях, чем оно тяжелее, тем большее количество энергии можно заключить в заданном объе- [c.165]