Коэффициент установки турбинной

Опыт эксплуатации конденсаторов воздушного охлаждения в условиях крупнотоннажных производств показывает, что прн одном и группе АВО, предназначенных для совместной эксплуатации с турбинами, паровая нагрузка аппаратов неодинакова. Например, в условиях Невинномысского производственного объединения Азот четыре компрессорных установки, несмотря на примерно одинаковые коэффициенты теплопередачи, обеспечивают расчетные параметры конденсации Рк и при t = 22—29 °С (табл. VT-3). При этом значение теплового потока колеблется в пределах 12,3—45,7 МВт. Объединение выхлопных коллекторов в дополнительные трубопроводы позволит перераспределить паровую нагрузку между АВО и повысить их эффективность. [c.141]

В случае химического режима допустимо увеличение степени перемешивания с целью увеличения коэффициента теплоотдачи на промышленной установке. Однако, поскольку 2,5 м/с — низший предел скорости турбинной мешалки для слабого перемешивания, а 5,6 м/с — верхний предел для сильного перемешивания, то для изменения коэффициента теплоотдачи внутренней пленки жидкости нельзя увеличивать скорость более чем в два раза. [c.149]

Модельная установка работает при постоянном напоре и режим сохраняется неизменным, изменяется только Оу, например уменьшается за счет снижения давления р . (над нижним бьефом создается разрежение). По полученным опытным значениям к. п. д. турбины строится т] = / (Оу), показанный на рис. 5-8. С уменьшением (Ту до некоторых пор г] сохраняет свое значение, но затем начинает резко падать. Поскольку режим работы сохраняется и изменяется только коэффициент кавитации, это указывает на возникновение кавитационного срыва, на развитие в турбине кавитационных явлений (если модель прозрачна, то их можно обнаружить и визуально). [c.109]

Остановимся теперь на кавитационных показателях. Для турбинных режимов обратимых гидромашин коэффициент кавитации близок к значениям а для турбин аналогичной быстроходности и соответствует графику рис. 5-10. Однако при определении допустимой высоты всасывания Н , от которой зависит и отметка установки обратимой гидромашины, решающее значение имеют насосные режимы. Для этих условий кавитационные показатели могут быть оценены исходя из следующих соображений. [c.289]

Кавитационная установка и ее контрольно-измерительная аппаратура. Как уже отмечалось выше, кавитационный коэффициент а определяется экспериментально путем испытания на специальных кавитационных стендах моделей турбин обычно небольших размеров (Di = 250—500 мм). Устройствами кавитационного стенда предусматривается возможность менять величину вакуума в зоне отсасывания в больших пределах. [c.166]

Для поворотнолопастных и пропеллерных турбин коэффициент к ,. зависит от числа лопастей рабочего колеса и угла их установки. [c.192]

Важным показателем качества газотурбинного топлива является содержание в нем золы. При сгорании топлива зола отлагается в проточной части газовой турбины, в результате проходные сечения между лопатками сужаются, а форма профиля лопаток искажается это ведет к снижению мощности и экономичности газотурбинной установки. Отложение золы на трубках регенераторов причиняет дополнительный ущерб из-за снижения коэффициента теплопередачи. [c.27]

Площадь топки и объем котла можно резко уменьшить, переходя к сжиганию топлив в кипящем слое под давлением, ибо это увеличивает как массовую скорость газов, при которой унос частиц из слоя еще невелик, так и коэффициент теплоотдачи в конвективных поверхностях. Имеются крупные экспериментальные установки мощностью до 70 МВт, но промышленных агрегатов пока нет. Наряду с конструктивными проблемами, связанными с разработкой крупного котла с давлением в газовом тракте 1—2 МПа, принципиальным является вопрос компенсации энергии, затрачиваемой на подачу воздуха. Направляя выходящие из топки продукты сгорания в газовую турбину, можно даже получить большую избыточную мощность, но для этого необходимо обеспечить высокую степень очистки газов с температурой 850—900 °С от пыли, чтобы исключить эрозионный износ турбинных лопаток. [c.82]

В схеме, приведенной на рис. 84, исключается разбавление продуктов сгорания топлива после камеры сгорания газотурбинной установки воздухом (необходимость в разбавлении в обычных схемах определяется термической стойкостью металла лопаток газовой турбины) и не требуется камера конвекции трубчатой печи, поверхность которой часто составляет 50% общей поверхности печи и характеризуется значительно меньшим коэффициентом теплопередачи. Недостатки данной схемы-трудность сбалансированного производства непосредственно технологического тепла , пара и электроэнергии (балансовые расчеты показали, что при заданной нагрузке по непосредственно технологическому теплу возникает необходимость в выдаче электроэнергии на сторону) [c.127]

Уже в конце XIX века наряду с паром начала получать распространение электрическая энергия, а в первые десятилетия X X века она заняла ведущее место. Мы можем с полным правом сказать, что живем в век электричества. Правда, большую часть электрической энергии еще и сегодня получают с помощью паровых машин, но производство ее сосредоточено преимущественно на огромных тепловых электростанциях. Мощные паровые турбины электростанций гораздо рентабельнее малых паровых машин. Электрические моторы и двигатели внутреннего сгорания все больше вытесняют паровую машину как силовую установку. Электромоторы имеют высокий коэффициент полез- [c.20]

Регенераторы и рекуператоры. Коэффициент полезного действия паро-и газотурбинных энергетических установок можно значительно увеличить, если отбирать тепло от горячих отработанных газов котельной установки или газовой турбины для нагревания воздуха, подаваемого в топку или камеру сгорания. Для эффективного повышения к. п. д. приходится применять очень большие [c.15]

Сравнительно низкое давление пара при температурах, превышающих 500° С, дает возможность применять ртуть в качестве рабочего тела в энергетических установках, использующих для нагревания тепло, выделяющееся при радиоактивном распаде, а также в мощных бинарных установках промышленного типа, в которых для генерации электрической энергии на первой ступени используют ртутно-паровые турбины, а на второй — турбины, работающие на водяном паре Коэффициент полезного действия бинарных [c.8]

Таким образом, внедрение жаростойких покрытий в практику позволяет повышать эффективность и экономичность различных промышленных и транспортных установок и устройств или их деталей, работающих в условиях высоких температур. Например, увеличение температуры газа на лопатках газовой турбины до 1200—1300° (вместо достигнутых сейчас 650—750°) позволило бы поднять коэффициент полезного действия газотурбинной установки до 50—55%, сократить ее вес и габариты в 2—2,5 раза. [c.319]

Коррозия. Корродирующее действие теплоносителей требует выбора соответствующего материала для теплообменника. Б тех случаях, когда применяется кислотоупорная сталь, медь или алюминий, не возникают конструктивные трудности. Высокая стоимость этих материалов, обычно в несколько раз превышающая стоимость обыкновенной стали, компенсируется повышением коэффициента теплопередачи К путем увеличения скорости, несмотря на то, что это вызывает рост сопротивлений потоку, а с ним и увеличение расхода энергии. Например, в установках для производства азотной кислоты, работающих под давлением 8 ата, мы соглашаемся с потерей 1,5 атм на сопротивление потоку, чтобы получить возможность применить аппаратуру из кислотоупорной стали, несмотря на то, что при этом возникают потери энергии, возвращаемой в систему (в турбине, работающей на отходящих газах). Точная калькуляция оправдывает допущенную потерю давления на сопротивление. [c.635]

Здесь а — коэффициент кавитации, определенный по испытанию модели на специальной установке (критический) т гт и Tir м — гидравлические к. п. д. турбины и модели к — коэффициент запаса, прини.маемый равным 1,1-1,3. [c.279]

Это уравнение справедливо при следующих базовых соотношениях к/П = 1/3, Ь/(1 = 1/5, В/В = 1/10, У = 4, 2 = 6 при К-бцб = 4 10 ... 10 . Здесь /г — высота установки мешалки от дна аппарата, В я У — ширина и число вертикальных отражательных перегородок у стенок аппарата, г — число лопастей турбинной мешалки. Для иных геометрических соотношений имеются поправочные коэффициенты [17]. [c.299]

Из (133) следует, что даже незначительное увеличение частоты вращения или диаметра мешалки приводит к резкому повышеник> потребляемой мощности. Установка вертикальной трубы диаметром 50 мм увеличивает мощность на 10—20%. Установка отражательных перегородок в несколько раз увеличивает потребляемую мощность турбинных и пропеллерных мешалок. Влияние внутренних устройств учитывается соответствующим выбором коэффициента Ки или введением дополнительных повышающих коэффициентов. Мощность двигателя (кВт) [c.235]

Радиально-осевые турбины (РО). Эти турбины имеют коэффициент быстроходности от 70 до 350 и используются при напорах от 15 (при малых размерах) до 500 м. Воду к этим турбинам обычно подводят напорным трубопроводом, который заканчивается спиральной турбинной камерой, откуда вода через направляющий аппарат поступает на лопасти рабочего колеса в радиальном направлении, сходит же с него в осевом. Отсюда следует название турбины, В нижний бьеф вода выходит через отсасывающую трубу. Схема установки с тихоходной РО турбиной показана на рисунке 3,11, с быстроходной— на рисунке 3.18. В зависимости от быстроходности форма рабочего колеса претерпевает изменения, показанные на рисунке 3.9. [c.66]

Выхлопные газы обладают большой энергией, и поэтому в системе выхлопа двигателя иногда устанавливаются агрегаты (турбины, реактивные сопла), использующие эту энергию. Установка таких агрегатов повышает противодавление на выхлопе, что ведет к снижению коэффициента наполнения и мощности двигателя, но это снижение обычно с избытком компенсируется мощностью, полученной от агрегата. [c.14]

Котел, конечно, можно поставить на ремонт и чистку. Но как поступать с паровой турбиной, остановка которой экономически чрезвычайно невыгодна При чем же тут турбина — спросите вы,— Ведь вода испаряется в котле, а в турбину идет только чистый пар>. Вот в том-то и дело, что технический пар — не чистый пар. При высокой температуре испарения воды кремневая кислота, содержащаяся в природной воде, растворяется в водяном паре и с ним летит из котла в турбину. Там кремневая кислота оседает на лопатках рабочего колеса, лопатки загрязняются, ухудшается их обтекаемая форма, и в результате уменьшается коэффициент полезного действия всей паросиловой установки. Вот какая коварная вещь эта кремневая кислота. [c.46]

Основные функции обработка сигналов, поступающих с первичных измерительных преобразователей представление параметров в физических единицах аппроксимация характеристик измерительных преобразователей коррекция коэффициента преобразования турбинного преобразователя расхода по вязкости определение метрологических характеристик преобразователей расхода с помощью трубопоршневой установки контроль метрологических характеристик преобразователей расхода с помощью трубопоршневой установки или контрольного преобразователя расхода контроль значений параметров формирование и представление учетно-расчетной информации (отчеты - оперативный (за два часа), сменный, суточный, месячный, на партию продукта, паспорта качества продукта, акта приема-сдачи продукта создание и ведение архивов учетно-расчетной информации защита от несанкционированного доступа. [c.70]

Планируемый режим работы паровых котлои, турбин и энергетический баланс генерирующих установок, удельные нормы расхода топлива, тепла, электроэнергии на собственные нужды, коэффициенты полезного действия установок, общие расходы топ-Л11ГЛ), тепла, электроэнергии котельной, турбинным цехом, компрессорными и насосными установками. [c.314]

При заданных размерах турбины / и О коэффициент характеризует соотношение между расходом жидкости и частотой вра-ш,ения в безударном режиме. При одинаковых расходах жидкости более тихоходной турбиной будет та, у которой углы установки профилей больше. Если же скорость вращения вала одинаковая, то многолитражная турбина имеет повышенный по сравнению с малолитражной . [c.64]

Кроме кривых т] = onst, на главной универсальной характеристике наносятся кривые постоянных открытий лопаток направляющего аппарата, кривые постоянных значений коэффициента быстроходности п , кривые предельной мощности Л цред и 95 % Л пред> поворотнолопастных турбин, кроме этого, и кривые углов ф° установки лопастей рабочего колеса. [c.114]

Это положительные стороны. Но имеются и отрицательные. На рис. 6-24 нанесены также линии коэффициентов кавитации сг, которые показывают, что при больших Q l у поворотнолопастной турбины а значительно выше, чем у радиально-осевой. Так, для наибольшего рабочего расхода в нервом случае о=0,75, а во втором 0,2. Это значит, что согласно (6-36) при напоре 30 м у поворотнолопастной турбины Я = —13 м (очень большое заглубление под уровень нижнего бьефа), а у радиально-осевой Н —+2,Ъ м. Чрезмерно большое за-глублеиие турбины вызывает столь существенное удорожание строительства ГЭС, что оно не компенсируется получаемыми преимуществами, и возможность увеличить На может иногда привести к тому, что даже при сравнительно небольших напорах оказывается целесообразной установка радиально-осевых турбин. Такое решение, например, принято на Плявиньской ГЭС (расчетный напор 34 м, максимальный 40 м, мощность турбины 85 мет). [c.234]

Особенно полезными такие пропановые установки с турбинами, работающими с замкнутым циклом, могут оказаться для использования огромных количеств тепла пароконденсатных станций, где конденсируется отработанный водяной пар (от паровых насосов, рибойлеров, паровых подогревателей и т. д.) с возвратом полученного конденсата на ТЭЦ. На некоторых заводах имеются весьма мощные пароконденсатные установки, где бесполезно теряется до 20—25 миллионов килокалорий тепла в час. что в случае применения пропановых турбин даст возможность (при коэффициенте полезного действия 10%) получить электрическую мощность не менее 2—2,5 тысячи киловатт. [c.100]

Явление теплоотдачи в аппаратах с мешалками более сложно, чем в трубчатых теплообменниках, ввиду осложненности гидродинамической обстановки. Коэффициенты теплоотдачи в аппаратах с мешалками различны и зависят от многих факторов. Согласно результатам экспериментальных исследований, например в случае турбинных мешалок, создающих радиальный поток жидкости, наиболее интенсивная теплоотдача происходит на высоте установки мешалки [4, 27, 59, 79]. Таким образом, можно говорить о местных (локальных) коэффициентах теплоотдачи (для определенной точки теплообменной поверхности) или о средней величине коэффициента теплоотдачи, действительной для всей поверхности. [c.228]

В директивах по шестому пятилетнему плану, утвержденных XX съездом партии, предусмотрен ввод в действие ряда опытных и промышленных газотурбинных электростанций. Выполняя эти директивы, советские рабочие и инженеры уже построили на Шатском месторождении в Подмосковном угольном бассейне первую в мире газотурбинную электростанцию, работающую на базе подземной газификации угля. Мощность первой турбины— 12 тысяч киловатт. Полученный под землей газ, проходя сложные охладительные и очистительные сооружения, в камерах сгорания генерируется до необходимых параметров. Компрессоры подают одновременно в эти камеры более двухсот тысяч кубометров воздуха в час. Отсюда продукты сгорания газа, температура которых достигает 650°, под большим давлением устремляются на рабочие лопатки турбин. Вся система сложного хозяйства продумана и создана с расчетом минимальной потери тепла и энергии. Коэффициент полезного действия газотурбинной установки значительно выше, чем паротепловых электростанций. [c.62]

Наличие внутренних устройств в аппарате значительно увеличивает росход мощности. Например, установка вертикальной трубы dy=50 увеличивает его на 10- -20%. Установка отражательных перегородок в несколько раз увеличивает мощность турбинных и пропеллерных мешалок. Влияние внутренних устройств учитывается соответствующим выбором коэффициента Ку или введением дополнительных повышающих коэффициентов. Мощность двигателя в киловаттах [c.117]

По четвертой схеме твердое топливо сжигается под котлами тепловой электрической станции. Часть химической энергии топлива в результате сложного процесса превращается в электрическую энергию, которая используется в электрической печи. Выработанная электроэнергия многократно трансформируется сначала напряжение повышается для передачи на большое расстояние — до районной понизительной подстанции, затем снова понижается (до 380—500 в и более) и с этим напряжением электроэнергия подводится к электрическим печам. Принципиальные схемы электрических печей рассмотрены ниже. В зависимости от типа печи возможна дополнительная трансформация электрической энергии с сохранением или с повышением частоты тока с 50 до 10 000 гц и более (при индукционном нагреве). При каждой трансформации теряется часть энергии в мощных печах 2—4%, в менее мощных печах 4—5%, в преобразователях до 10—15%. Общие электрические потери могут быть весьма большими. Коэффициент полезного действия сети от электрического генератора до электротермической установки составляет величину лорядка 0,80—0,85. Устройство самой электрической паротурбинной станции довольно сложно. Для повышения тепловой экономичности паровые котлы строятся иа высокие параметры пара (140 бар и 565 °С), а также на сверхкритические параметры пара (300 бар и 580°С). В настоящее время строятся главным образом крупные конденсационные электростанции мощностью 1200—2 400 тыс. кет и выше, имеющие хорошие технико-экономические показатели. Строительство таких станций позволяет снизить расход условного топлива на отпущенный киловатт-час до 310—360 г/квт-ч и повысить к. п. д. до Т1э.с = 0,45. При работе котлов и турбин на сверхвысоких начальных параметрах к. п. д. возрастает до 40% и более. На ТЭЦ, расположенных в городах и при крупных заводах, благодаря применению теплофикационного цикла общее полезное использование топлива повышается до 45—60%. [c.27]

Крупные центробежные компрессоры постепенно будут переводить на привод от паровых и газовых турбин, что даст возможность обойтйсь без редукторов. Турбинный привод имеет более высокий коэффициент полезного действия и особенно выгоден на химических заводах, потребляющих большое количество пара, который может быть подан в цеха и установки после пропуска через турбины электростанций. [c.37]

Характеристики турбин. С изменением условий работы турбиШз (открытия направляющего аппарата а, частоты вращения п, напора Я и др.) изменяются и ее основные параметры (мощность N, к. п. д. 1, расход Q, коэффициент кавитации ст и др.). В общем виде для турбины данного типа можно записать N(D, Я, п, а) ц(В, Я, п, а) и т. д., т. е. каждый параметр> турбины является функцией четырех независимых переменных, а для поворотполопастной турбины добавляется еще и пятое независимое переменное — угол установки лопастей рабочего колеса ф, следовательно, N(D, И, ге, [c.280]

Главная универсальная характери сти ка строится при D= onst и W = onst. Обычно эт характеристики даются для приведенных единичных па раметров D=l м и Я=1 м. При этом линии к. п. д соответствуют тем значениям, которые получены непо средственио ири испытании модели, т. е. к. п. д. отнесе ны к размеру модели, что необходимо учитывать при использовании главных универсальных характеристик для подбора турбип. На характеристиках в поле координат Q l и n l (рис. 15-17 и 15-24) наносятся линии равных к. и. д., открытий направляющего аппарата, коэффициентов кавитации, углов установки лопастей рабочего колеса (для поворотнолопастных турбин). На характеристиках радиально-осевых турбин наносится еще линия предельной мощности, которая соответствует открытию направляющего аппарата, при котором мощность турбины достигает около 95%. максимально возможного значения. Не разрешается использовать турбину ири режимах, лежащих вправо от кривой предельной мощности. [c.281]

Исследования Рэштона [45] рассматривают изменения коэффициента теплоотдачи конвекцией в зависимости от расстояния турбинной мешалки от дна аппарата при этом наибольший коэффициент наблюдается в том случае, когда мешалка расположена на половине высоты жидкости в аппарате. Установка ребер на стенках аппарата (создание турбулентности) увеличивает коэффициент теплоотдачи. Между коэф- [c.420]

Сравнение экономичности холодильных установок следует делать не только по количеству, но и по качеству затраченной энергии, имея в виду электрический привод компрессоров, или проводить сравнение холодопро-изводительностей до по расходу теплоты топлива, затрачиваемого на производство подводимой к холодильной установке энергии. Приведенный (к теплоте топлива) холодильный коэффициент абсорбционной установки при температурах от —15 до —20°С всегда окажется выше, чем такой же коэффициент парокомпрессионной установки. Поэтому абсорбционные установки бывают более выгодными часто не только при использовании пара из отборов турбин, но и при снабжении их теплом пара непосредственно из котлов. [c.222]

В качестве источника водорода и кислорода принят малогабаритный яромышленный электролизер СЭУ-4М с производительностью 4 нм /ч по водороду и 2 нм /ч по кислороду. При концентрациях клеток в культуре 4—5 г/л и удельной скорости роста 0,2 ч- необходимый рабочий объем реактора-ферментера составляет около 600 л. Из сз ществующих аппаратов с высокоэффективными перемешивающими устройствами наиболее удобен разработанный и созданный НИИхиммашем автоклав АМГ-П-2/16, имеющий гидравлическую емкость 2 м и снабженный четырьмя самовсасывающими турбинными мепга.т1каыи. Максимальный коэффициент массопередачи обеспечивается при высоте налива 0,68 м. Минимальная высота налива по конструктивным соображениям 0,32—0,35 м, что соответствует объему лшдкой фазы около 800 л. При этом коэффициент массопередачи по кислороду, вычисленный по удельной мощности, затраченной на перемешивание, и скорости газа в жидкости составляет около 2,5 кг-моль/ч-м -атм. Несмотря на относительно высокий минимальный объем жидкости в ферментере, производительность установки можно повысить за счет интенсификации электролиза (электролизер СЭУ-4М в форсированном режиме может иметь производительность по водороду Ь нм /ч). Сухая биомасса получается при помощи сепарации. [c.25]

X. Уехары на факультете науки и техники университета в г. Сага,-Здесь построена экспериментальная установка, позволяющая изучать весь цикл получения энергии с механической турбиной мощностью 1,3 кВт и генератором мощностью около 500 Вт и дающая возможность проводить изучение самых различных типов теплообменников. На основе экспериментов и моделирования процессов на ЭВМ давно уже разработаны новые типы конденсаторов и испарителей, в частности, пластинчатый испаритель с коэффициентом теплоотдачи 5,8 кВт/(м2-К) (обычные трубчатые испарители обеспечивают около 3,6 кВт/(м2-К). [c.55]

Расчеты показали, что наиболее перспективны турбины с вер тикальными и наклонными лопастями. Для установки, приведен ной на рис. 4.1, при скорости движения и = 24 м/с = 2,6 Уоо, ус ловном коэффициенте аэродинамического сопротивления Сп = 0,015 и частоте вращения 0,15 с среднегодовая выработка электроэнергии составит 25—35 млн. кВт-ч/год. Выработка энер ГИИ турбиной, представленной на рис. 4.2, при установленной мощ ности 8,2 МВт в зоне с достаточно высокой средней скоростьк ветра составит 17,7 млн. кВт-ч/год [20]. В настоящее время уж( сделаны щаги к практическому осуществлению проектов таки> установок. В 1984 г. начаты натурные испытания модели 2-ротор ной установки диаметром 4 м. Предварительно ее динамические характеристики изучались в лабораторных условиях. В ближай лгее время начнется строительство первой опытной ВЭУ — прооб раза мощных станций будущего. [c.90]

Если в промежутке между ступенями из установки выводится значительное количесто смешанной среды, вследствие чего расход инжектируемой среды через каждую последующую ступень меньше, чем расход смешанной среды после предыд5оцей ступени, то суммарный коэффициент инжекции многоступенчатой установки, как правило, получается большим, чем коэффициент инжекции одноступенчатой установки. В этих условиях применение многоступенчатых струйных установок вместо одноступенчатых оправдывается энергетически. Такие условия, в частности, имеют место в пароэжекторнык установках конденсаторов паровых турбин, воздушных эжекционных [c.33]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология