Расчет простых

Данные по выбору рациональных размеров распылителя, а также расчет простых и более сложных центробежных форсунок приведены в работе [И]. [c.229]

Общий подход к расчету простых изотермических реакций типа Ау А 2 используется и в более сложных случаях. Пусть г (с) — скорость реакции на единицу поверхности катализатора тогда уравнение материального баланса для плоской пластины имеет вид [c.135]

Расчет простой перегонки нефтяных смесей [c.59]

Расчет этой колонны ничем не отличается от расчета простой ректификационной колонны и, вследствие его детальной разработанности и общеизвестности, здесь не приводится. [c.138]

Могут быть получены данные двух типов. В первом случае расчет прост для конкретного соединения определяется максимум поглощения, на который не накладывается поглощение составных частой смеси и интенсивность которого меряется при разбавлении. Сравнение интенсивностей (удельное поглощение К) аналитических пиков в смеси по отношению к удельному поглощению чистого соединения даст его процентное содержание в смеси. Во втором случае в спектре не наблюдается отдельных аналитических пиков следовательно, необходимо вводить поправки на поглощение каждого компонента смеси на выбранных аналитических длинах волн. Эти длины волн выбираются таким образом, чтобы поправки были наименьшими. Таким образом, легко может быть составлена система линейных уравнений, решение которых даст процентное содержание составных частой смеси. [c.281]

Пример расчета простейшей линейной системы. Для того чтобы рассчитать систему автоматического регулирования, необходимо [c.130]

Методика расчета проста В общем случае [c.180]

Основная проблема расчета простых каскадов заключается в определении оптимальных значений коэффициентов деления потока 0/ на каждой стадии. Значения 0, определяют из технико-экономических соображений. [c.202]

Расчет батарейных циклонов проводится аналогично расчету простых циклонов по уравнениям (ХГ /.7) и (Х1У.8). Коэффициент сопротивления циклонных элементов, выполненных по нормалям НИИОгаза, составляет 65-нЭО. Конечное уравнение для батарейных циклонов запишется в виде [c.420]

Предложенный метод расчета прост и надежен, однако для расчетов необходимо знать функцию обогащения (6.41). Кроме того, данный метод применим только для поперечного тока в напорном и дренажном каналах мембранных модулей. Если же вид функции обогащения неизвестен, расчет ступеней каскада ведут следующим образом [18]. [c.210]

Вначале покажем применение ступенчатого метода для расчета простейших схем тока. [c.36]

Несколько расчетов простых систем показали, что теория возмущений второго порядка при правильно выбранных симметричных волновых функциях дает достаточно точные значения энергии [76, 93]. Однако из-за математических трудностей такие расчеты никогда не проводились для систем, которые были бы сложнее атомов гелия. С помощью метода, дающего почти такие же хорошие результаты, в исследуемую волновую функцию включали несколько корректирующих членов, выбранных с тем, чтобы удовлетворить Г дисперсионной энергии при предельно больших г, и после этого проводили вариационные расчеты [94]. Этот метод, обеспечивающий совместимые расчеты во всем интервале г, применялся к водороду [94] и гелию [92, 95], но распространить его на более сложные атомы, по-видимому, трудно. [c.209]

Твердое тело характеризуется значительно более упорядоченной структурой по сравнению с газами и жидкостями. По этой причине даже расчеты простых свойств, таких, как плотность или теплопроводность, требуют знания других характеристик, которые мо1-ут быть известны с еще меньшей вероятностью (например, постоянные решетки кристаллов), чем сами эти свойства. [c.188]

Расчет батарейных циклонов проводится аналогично расчету простых циклонов по уравнениям (15. 28) и (15. 29). Коэффициент сопротивления циклонных элементов, выполненных по нормалям НИИОГАЗ, может быть принят = 85 для спиральных лопастей и I = 105 для розеток с углом наклона лопаток 22°. Конечное уравнение (15. 30) для батарейных циклонов запишется в виде [c.380]

Пробовали применять и зондирование ультразвуком [91 ]. Однако, в этом случае длина ультразвуковой волны в направленном пучке сравнима с размерами зерен и происходит весьма сложное рассеяние луча, что не позволяет использовать для расчета простую зависимость типа (11.27). [c.80]

Рис. ХП-16. Расчет простой-одноступенчатой экстракции по треугольной диаграмме (к примеру XII. 4).

Рис. ХИ-17. Расчет простой одноступенчатой экстракции по диаграмме З — В (к примеру XII. 4).

П-5. а) Применить формулы, указанные в задаче П1-4, для расчета простой колонны в примере П1-1. [c.88]

РАСЧЕТ ПРОСТЫХ КОЛОПП С УЧЕТОМ ТЕПЛОВЫХ БАЛАНСОВ [c.120]

УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ РАСЧЕТА ПРОСТЫХ КОЛОНН [c.140]

Для предварительной оценки параметров процесса и колонны применяют упрощённые методы расчёта. К ним относятся прежде исего методики проектного расчета, основанные на определении минимального флег-мового числа по мето 1у Ундервуда [173] и минимального числа тарелок по методу Фенске-Ундервуда [124], а также определение рабочих параметров колонны с помощью эмпирической корреляции типа Джил.аиленда [128]. Разработана также профамма приближённого проектного расчета простой [c.15]

Отдельные рекомендации по усовершенствованию расчета иногда очень тесно связаны, а иногда не зависят одна от другой. В данной главе рассматриваются такие вопросы, как минимизация погрешности вычисления (округления), расчет при наличии распределяющихся и однофазных нераспределяющихся компонентов, влияние температуры кипения и точки росы на скорость сходимости, а также другие специфические моменты расчета простых колонн. [c.140]

Метод сходимости. Прн расчете простой колонны, когда значения (или о) и В заданы, используют следующую формулу [c.146]

Аналитический расчет сложной колонны путем перехода от составон фаз в одной контактной ступени к состапам фаз в смежной ступени аналогичен изученному рацее аналитическому методу расчета простой колонны и основан на тех же нринцииах. Используя попеременно условия парожидкого равновесия и соотношения [c.391]

В отличпе от аналитического расчета простой колонны, где используется одно лишь уравнение концентраций для каждой секции, здесь их число равно числу компонентов системы, поэтому с увеличе 1ием числа составляющих расчет разделения заметно осложняется. Другим осложняющим фактором при определении температур паровых и жидких потоков является необходимость решения уравнений изотерм методом постепонного приблил еиия. Как указывалось выше, это затруднение удается преодолеть путем использоваиия относительных летучестей вместо констант фазового равновесия, однако лишь за счет внесения определенной неточности в результаты расчета. Остановимся подробнее иа этом вопросе. [c.392]

Галиаскаров Ф.М., Ахмадеева Е.А., Быстров А.И. Программа поверочного расчета простой и сложной колонны с одлим вводом сырья, с несколькими выводами, стриппингами. - йнф. бюлл. "Алгоритмы и программы". М., N3(84), 1988, с.21. [c.103]

Лля оценки работоспособности, надежнссти и быстродействия приведенных алгоритмов выполнено более ста вариантов расчета простых и сложных ректификационных колонн установок АВТ, УЗК, термокрекинга, висбрекинга, пиролиза, вторичной П( регонки бензинов. [c.149]

Задача расчета простых одноходовых каскадных установок при известных расходе и составе исходной смеси и заданной концентрации целевого продукта сводится к определению числа ступеней каскада, расходов газовой смеси между ступенями, поверхности мембран в аппаратах [13] [c.205]

Термодинамические расчеты простых газофазных реакций перехода углеводородов выполнены в СССР М. Д. Тиличеевым, А. В. Фростом, А. А. Введенским, С. Д. Обрядчиковым и др., за рубежом — Ф. Россини, К. Эглоффом, X. Доджем и др. — ссылки на эти работы имеются в [3, 4, 27, 33]. Целесообразность нового рассмотрения термодинамики этих реакций связана с уточнением ранее полученных данных с тем, что для совреиен-ных целей эти реакции нужно исследовать как сложные и йро- [c.171]

Алгоритм трехдиагональной матрицы. Система уравнений материального баланса имеет трехдиагональную структуру, если рассматривать такие многостадийные процессы, как ректификация, абсорбция, экстракция и т. д. При матричной записи такой системы в случае расчета простой колонны ненулевыми будут элементы на главной и смежной с ней диагоналях. В случае комплексов колонн появляются не диагональные элементы, соответствующее связующим потокам. Таким образом, матрица коэффициентов системы уравнений баланса содержит большое число нулевых элементов и при использовании специальных методов хранения разреженных матриц может компактно размещаться в памяти машины. Компактность хранения информации является важнейшим достоинством методов расчета, основанных на трехдиагональной структуре матрицы коэффициентов. [c.338]

На рис. 2.8 приведена блок-схема алгоритма расчета простой ректификационной колонны с использованием рассмотренной методики при допущении постоянства потоков пара и жидкости по высоте секций и эффективности тарелок. Пррграмма, записанная на ПЛ/1, приведена в Приложении 1. [c.133]

В одной из первых опубликованных профамм, в которой использовалась классическая потарелочная итерационная процедура Тиле и Геддеса, был применен 0-метод сходимости, который дает удовлетворительные результаты при расчете простых ректификационных колонн. Использование метода сходимости в сочетании с методикой Тиле и Геддеса возможно для метода Льюиса-Матисона в результате применения матричных методов, идеально подходящих к цифровым ЭВМ. Однако использование методов разреженных мафиц было неэкономно с точки зрения машинного времени и памяти, и поэтому не нашло сначала широкого применения. В последующем в ряде работ впервые для уменьшения размерности мафичных уравнений были использованы методы декомпозиции. Однако их применение сильно офаничивало диапазон решаемых задач, возможную степень учета неидеальности жидкой фазы и диапазон летучестей компонентов в питании. [c.236]

Графический метод расчета прост и достаточно точен. В любой момент подъема аппарата нагрузки на такелажные средства п поворотный шарнир определяют графическим разложением действующих сил на маспггабной расчетной схеме подъема аппарата. [c.189]

Для расчета простых колонн, входящих в состав сложной колонны, также могут быть использованы методы расчета, изложенные ранее, с привлечением упрощающих допущений, упомянутых в данном разделе. При этом надо иметь в виду ту особенность, что питанием вышераспо-ложенных колонн II и III ) служат пары, поступающие из нижерасположенных колонн I и 11) и из стриппинг-секций данной колонны (см. рис. IV-31 и IV-32). В общем случае расчет выполняется на ЭВМ с привлечением итерационных методов. [c.181]

Рассмотрим особенности расчета простой колонны, разделяющей многокомпонентную смесь. Вопросы, связанные с материальным балансом таких колонн и выбором четкости ректификации, были расссмотроны выше. [c.189]

Исходную смесь состоящую из компонентов А я В, приводят в соприкосновение с экстрагентом 5 с целью получения рафи-ната Яи как можно более обогащенного компонентом А, и экстракта ь как можно более обогащенного компонентем В (рис. ХИ-4а). Способ изображения и расчета простой одноступенчатой экстракции с помощью треугольной диаграммы представлен на рис. ХП-46. [c.390]

Рассмотренный выпге подход к расчету простых колонн с полным возвратом флегмовых потоков применим и к сложным колоннам. Для сложной колонны, имеющей один ввод питания и один или более боковых отборов (кроме дистиллята и кубового продукта), рекомендуются следующие расчетные методики. [c.237]

Расчет простой одноступенчатой экстрации может быть выполнен и с помощью диаграммы 8 —В (рис, ХП-5), на которой сохранены обозначения рис. ХП-4 соотношения, выведенные для [c.392]

Листер и др. предложили 0-метод сходимости, которьп даст удов [етворительные результаты при расчете простых ректификационных колонн. Затем было доказано что 0-метод можно также использовать для решения задач с различными заданными условиями. [c.90]

Ошибка В1 1числения (округления) нри различных методиках расчета простых колонн [c.143]

В данной глапс описано применение 0-мстода сходимости для расчета простых колонн, работающих при полном возврате флегмы в укрепляющей и в исчерпывающей секциях. Рассмотрение предельных ренсимов и режимов с коночной флегмой является средством и.)-учения рабо 1Ы колонны в и1 проком диапазоне условий. На численных примерах показано что только при одном ренаше работы КОЛОННЕ. с определенным числом тарелок и заданным потоком флегмы мо/ ыо получить максимальную концентрацию данного компонента в дистилляте (или кубовом остатке). Методики расчета и методы сходимости, приведенные в данно]1 главе, описаны в литературе-. [c.232]

Описанные вытпе методики расчета простых колонн при минима.пь-ной флегме можно распространить и на сложные колонны. Ниже приведены методики для случая, когда колонна снабжена одной тарелкой питанпя и одной тарелкой бокового отбора (наряду с дистиллятом и кубовым остатком). Рассмотрены два случая отбора бокового потока в первом — зона постоянных концентраций находится между тарелкой питания и тарелкой бокового отбора, а во втором — выше тарелки бокового отбора. Кроме того, описана методика расчета для колонн, имеющих более одной тарелки питания, причем предусматривается минимизация погрешности вычисления (округления). [c.263]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология