Несбалансированный поток

Такая разность температур может быть обеспечена либо количественным увеличением обратного потока (на 3—4%) по сравнению с прямым, либо с помощью так называемого петлевого (несбалансированного) потока. [c.126]

Поскольку критическая температура водорода равна 33° К, следует ожидать что при температурах 300 — 90° К не возникает значительных отклонений упругостей паров примесей от теоретических значений. Однако подтверждающих это предположение экспериментальных данных, по-видимому, нет. Предельные значения температурных напоров, вычисленные в предположении идеального поведения газа, представлены на фиг. 7. Для получения вблизи 90° К необходимого температурного напора, равного 2° К, применен третий рециркуляционный поток, позволяющий производить очистку, в результате которой содержание углекислоты в газе мол ет быть снижено примерно до 10 % (молярных). Небольшой несбалансированный поток, по- [c.106]

Если отношение молярных расходов теплого потока к холодному равно (1 4-ф) 1, то величина расхода энергии на покрытие потерь в таком несбалансированном теплообменнике определяется уравнением (21), написанным как для замкнутого цикла, так и для несбалансированного потока ф. К полученной величине нужно прибавить величину минимальной обратимой работы ф М (Л//з — Го-Дб. р), которая необходима для перевода несбалансированного потока из состояния на входе в теплообменник в состояние на выходе из него (т. е. работы, которая необходима для охлаждения несбалансированного потока от [c.250]

Таким образом, мы пришли к выводу, что общий расход энергии не зависит от наличия несбалансированных потоков. Этот же вывод справедлив и для установки, в которой получают жидкий продукт (ф -Ь е) и где дополнительное количество работы расходуется на отнятие у продукта необходимого количества тепла при Г). Часть этой дополнительной работы является минимальной работой, необходимой для ожижения продукта. [c.252]

При определении оптимального температурного напора на теплом конце (А7 о)опт, из условия минимальности суммы общего расхода энергии на теплообменник и его первоначальной стоимости (в том случае, когда исходный газ и продукт входят и выходят из установки при комнатной температуре) влияние несбалансированного потока приводит к уменьшению А Го при Ф = + V (и наоборот). [c.252]

Способы обеспечения незабиваемости регенераторов. Рассмотрим схемы, поясняющие, как организована очистка регенераторов от двуокиси углерода в установках, работающих ио циклу двух давлений и но циклу низкого давления. Дополнительный поток воздуха или продуктов его разделения, служащий для уменьшения разности температур на холодном конце регенераторов, называют несбалансированным потоком, он может быть петлевым. [c.100]

В установках без детандера (б) часть воздуха высокого давления охлаждается в аммиачном теплообменнике. Несбалансированный поток также регулируется вентилем ВН2. [c.100]

Способ обеспечения незабиваемости регенераторов в установках двух давлений называют способом внешнего несбалансированного потока, так как несбалансированный поток образуется из воздуха высокого давления, прошедшего очистку и осушку извне. [c.100]

В установках, работающих по циклу низкого давления, отсутствует источник создания потока высокого давления, поэтому уменьшение разности температур на холодном конце регенераторов до необходимого значения производят введением внутреннего несбалансированного потока. [c.100]

Существуют несколько способов отбора и подачи внутреннего несбалансированного потока в регенераторах, например метод трой- [c.100]

На рис. 112, б представлена схема, на которой несбалансированный поток одновременно направляется в змеевики обоих регенераторов, он отбирается из прямого потока после регенератора. В результате подогрева обратного потока и дополнительного охлаждения прямого потока достигается значительное снижение разности температур на холодном конце регенератора. [c.105]

Очистка воздуха в газовом адсорбере при низких температурах. Воздух, отбираемый из середины регенераторов (несбалансированный поток), а иногда и весь прямой поток воздуха из регенераторов пропускают через силикагелевый газовый адсорбер, работающий при температуре ниже 140 К. Газовые адсорберы удаляют из воздуха до 98 % ацетилена. [c.110]

В качестве несбалансированного потока применяют часть детандер-ного воздуха, отбираемого из нижней колонны 13 и направляемого в петлевые змеевики регенераторов. [c.132]

Воздух после турбокомпрессора (производительность 8400 м Ы) проходит через скрубберы и поступает в регенераторы 5 с насыпной каменной насадкой. Во всех четырех регенераторах через насадку поочередно пропускают охлаждаемый воздух и нагреваемый азот. Период работы регенераторов 9 мин со сдвигом одной пары относительно другой на 4,5 мин. В насадке каждого регенератора размещены два теплообменника. Первый, сквозной, предназначен для нагревания кислорода второй, расположенный только в нижней, холодной части регенератора, служит для нагревания несбалансированного потока воздуха, направляемого на турбодетандер. [c.219]

Установка низкого давления (5,4 кгс/сж ), регенераторы с алюминиевой насадкой несбалансированный поток по принципу азотной петли подача азотной флегмы центробежными насосами арматура с дистанционным управлением управление частично автоматизировано [c.196]

Обратными потоками в регенераторах являются технологический кислород, проходящий по насадке регенераторов 1 к 2, отбросный азот, проходящий по насадке регенераторов 3—8 чистый азот низкого и среднего давлений, сжатый технический кислород и сухой воздух, проходящие по змеевикам всех регенераторов. Кроме того, по петлевым змеевикам в нижней части всех регенераторов непрерывно проходит несбалансированный поток азота. [c.29]

Мембранные сепараторы весьма удобны для использования в ГХ—МС Так как давление в области мембраны равно атмосферному, времена удерживания не искажаются из за несбалансированного потока, как это может иметь место при капиллярном ограничителе Выходящий поток, который может содержать 10—50 % образца, можно направить в любой другой газохроматографическии детектор Конструкция сепаратора по-вволяет избежать больших мертвых объемов (сепаратор имеет мертвый объем менее 0,02 см ) Мембранный сепаратор может работать в большом интервале скоростей потока как при низ ких (8—10 мл/мин), так и при высоких (60—80 мл/мин) скоростях Мембранные сепараторы относительно недороги, одноступенчатый сепаратор не требует никакого дополнительного насоса Однако недостатки мембранных сепараторов также очень серьезны Основная проблема при работе с ними — оптимизация рабочей температуры Нижний предел рабочих температур 75—80 °С, верхний 225—230 °С Необходимость работать при более высоких температурах вызывает значительные [c.30]

Из абсолютных уравнений сохранения явно видно, что физические переменные (например, п, ри, пе) изменяются во времени вследствие дивергенции соответствуюш их переменных типа векторов потока (например, пи, р, q), Если вычислить интеграл по конечному объему от любого из уравнений (4.121) — (4.123), то мы придем к заключению, что изменение любого конечного элемента плотности, импульса или энергии обусловлено только полным несбалансированным потоком этих величин через замкнутую поверхность, ограничиваюш ую рассматриваемый элемент объема. Это точно выполняется для плотности числа частиц, независимо от того, действует или нет внешняя сила К. Независимо от присутствия внешнего поля частицы сохраняются. Однако законы сохранения импульса и энергии справедливы только для изолированных систем, или, что эквивалентно, для сцстем, на которые не влияет внешнее силовое поле. Если на систему действует поле К, то оно влияет на изменение во времени импульса ри и энергии пе согласно (4.122а) и (4.123а). [c.222]

Метод несбалансированного потока, впервые примененный американскими исследователями [118, 119], заключается в том, что часть обратного потока после нагревания до определенной температуры вновь возвращается на холодный конец, где присоединяется к основной части потока. В результате разнссть температур ка холодном конце аппарата уменьшается. Этот метод, по идее весьма простой, имеет тот существенный недостаток, что его конструктивное оформление довольно сложно. Однако применение его в том или ином виде дает возможность осуществлять в регенераторах режим самоочистки. [c.124]

В СССР разработано оригинальное решение несбалансированного потока в виде трехрегенераторной схемы, с успехом работающей на крупной воздухоразделительной установке [103. [c.124]

В установке для разделения газов огносительная величина несбалансированного потока ф обычно порядка 1% (несбалансированный поток предназначен только для снижения температурных напоров, необходимых в условиях полной сублимации примесей). Поскольку прямой и обратный потоки обычно входят и выходят из установки при комнатной температуре, то сумма несбалансированных потоков в одном направлении (ф + е) полностью уравновесится суммой несбалансированных потоков в противоположном направлении (ф — ve). Суммируя уравнение (23) по всем теплообменникам установки и добавляя необходимую для охлаждения несбалансированного потока работу (так как 2(рМАН не равно нулю), получим величину общего расхода энергии на теплообменники данной установки (пренебрегая членами второго порядка) в виде ) [c.251]

Для несбалансированных теплообменников средний логарифмический температурный напор и оптимальное поперечное сечение принимаются равными (ДГо) ОПТ. и оптимйльному попврвч-ному сечению в сбалансированном теплообменнике. Далее, можно показать, что lFмQ и ЪРм Р1Р) в уравнении (24), а следовательно, и общий расход энергии, который является основной частью общей стоимости процесса теплообмена, практически не зависят от наличия несбалансированных потоков, несмотря на увеличение общего объема теплообменников. Поэтому в дальнейшем мы будем рассматривать вопросы экономики сбалансированного теплообменника. При применении полученных результатов к несбалансированному теплообменнику следует принимать его оптимальное поперечное сечение таким же, как и для сбалансированного, а средний логарифмический температурный напор равным (Д7 д)опт. для сбалансированного теплообменника. [c.252]

Схемы получения несбалансированного потока в установках двух давлений приведены на рис. 107, а, б. В установке с детандером (а) воздух высокого давления, выйдя из компрессора КМ2, разделяется на два потока один Мдет проходит детандер и направляется в нижнюю колонну, второй Мдр охлаждается в теплообменнике АТ и за дросселем ВН1 также направляется в нижнюю колонну. Воздух низкого давления, выйдя из компрессора КМ1 в количестве Мпр, охлаждается и очищается в регенераторах и поступает на разделение. [c.100]

Обратный поток Мобр очищает и охлаждает регенераторы. Соотношение Мобр/Мпр = 1,03. .. 1,05 регулируется вентилем ВН2 прикрытие вентиля увеличивает несбалансированный поток М в регенератор, в результате чего разность температур между прямым и обратным потоками на холодном конце регенератора АТ уменьшается до АГд открытие — уменьшает поток М , и АТ увеличивается. [c.100]

ОГО дутья, основанный на дополнительном охлаждении насадки нижней части регенератора. Сущность метода заключается в том, то часть воздуха из регенератора (несбалансированный поток), аправляют для дополнительного охлаждения насадки другого егенератора. Это позволяет охладить прямой поток до более низ-их температур в результате подогрева несбалансированного потока тем самым уменьшить разность температур на холодном конце егенераторов до величины, обеспечивающей их незабиваемость. [оскольку в процессе теплообмена участвуют три потока (прямой, братный, несбалансированный), регенераторов также должно быть ри. [c.101]

Через 3 мин происходит переключение регенераторов (рис. 10I б, II) по регенератору PI проходит азот, ио Р2 — несбалансирс ванный поток, по РЗ — воздух. Еще через 3 мин опять переключатс регенераторы (рис. 108, б, III) и по Р1 пройдет несбалансированны поток, по Р2 — воздух, по РЗ — азот. Закономерность прохожд< ния потоков такова несбалансированный поток всегда пропускак [c.102]

Установка низкого давления (4,0—5,2 кгс1см у, азотные и кислородные регенераторы с каменной насадкой и встроенными змеевиками для потоков чистого азота и технического кислорода несбалансированный поток осуществлен путем отвода части чистого азота под давлением 5 кг1см в змеевики, расположенные в нижней части регенераторов, с последующим расширением этого азота в турбодетандере аварийная и предупреждающая сигнализация отклонения технологических параметров сигнализация работы принудительных клапанов переключения регенераторов [c.196]

Установка низкого давления (4—6,2 кгс1см ) регенераторы с алюминиевой насадкой несбалансированный поток по принципу тройного дутья выносные прямотрубные конденсаторы обращенного типа турбодетандер работает на потоке воздуха, подаваемого из нижней колонны в верхнюю арматура с дистанционным управлением и приборы автоматического контроля [c.196]

Установка низкого давления (5,4 кгс/см у, азотные и кислородные регенераторы с каменной насадкой и встроенными змеевиками для потока чистого азота несбалансированный поток осуществлен путем отбора части воздуха из середины регенератора в вы-мораживатели СОг, турбодетандер установлен на потоке воздуха из куба нижней колонны в верхнюю дистанционное управление и автоматизация управления для основных потоков газов и жидкости [c.200]

Применение воздушной или азотной тепловой петли (несбалансированного потока). Воздушная тепловая петля по методу тройного дутья применяется в установках низкого давления типа БР-1 и их модификациях (Кт-12-2, КтА-12-2, КтК-12-1, КтАр-12, К-11-1 и др.), а также в установках БР-5 и Кт-5-1. Воздушная петля с про.хождением петлевого воздуха по з.меевикам насадки регенераторов использована в установках БР-14 и КА-5. Азотная тепловая петля применяется в установках БР-9, АКт-17-1 и КА-13,5. [c.189]

В качестве несбалансированного потока применяется детандерный воздух из нижней колонны, отбираемый после трех промывочных тарелок, и направляемый по змеевикам, расположенным в нижней части регенераторов. После смещивания с оставщейся частью детандерного воздуха из нижней колонны, его поток направляется на расширение в один из турбодетандеров 11, а затем в верхнюю колонну. Чистый азот получается в азотной колонне 22 за счет ректификации паров азота, поступающих в нее из основного конденсатора 15 верхней колонны 14. Флегма для орошения колонны 22 образуется в конденсаторе 16, включенном последовательно с конденсатором 15, что обеспечивает проточность кислорода в последнем. [c.217]

Следует иметь в виду, что при равных давлениях прямой поток теплого воздуха может внести в регенераторы влаги и двуокиси углерода больше, чем удаляется с холодным обратным потоком (вследствие понижения парциального давления паров СО2 и Н2О). При этом регенератор замерзнет , т. е. будет забит льдом и твердой СО2. Если же давление поступающего воздуха будет выше давления обратных потоков, а объем их больше, то даже при более низкой температуре возможна сублимация твердой СО2 и льда с поверхности насадки и удаление их из регенератора. Кроме того, необходима минимальная разность температур прямого и обратных газовых потоков. Установлено, что при давлении перерабатываемого воздуха 6 ат и давлении обратных потоков 1,2 ат регенераторы не будут замерзать , если на их холодных концах поддерживается разность температур не более 6—8 °С. Для обеспечения такой температурной разности количество (объем) обратных потоков должно быть на 3—4% больше, чем прямых потоков. Для этой же цели применяется метод несбалансированных потоков ( петлевой поток), как, например, в блоке разделения БР-6, где часть воздуха ( петлевой воздух) отбирается из середины регенераторов. Вследствие этого обратные потоки в холодной части регенераторов становятся больше прямых потоков и разность температур между ними уменьшается. Далее петлевой воздух доохлаждается и очищается от СО2 в вымораживателях 3 и 4. [c.120]

Несбалансированные потоки также рассматриваются Дентоном, но так как общий расход энергии, который составляет главную часть общей стоимости, практически не зависит от того сбалансированы или не сбалансированы потоки, Дентон полученные результаты для сбалансированных потоков использует для получения оптимальной конструкции теплообменника, имеющего несбалансированные потоки, т. е. принимает то же оптимальное сечение и тот же оптимальный среднеарифметический температурный напор (Го) опт [c.132]

Процессы и аппараты кислородного и криогенного производства (1985) -- [ c.0 ]

Справочник по физико-техническим основам криогенетики Издание 3 (1985) -- [ c.301 , c.302 ]

Справочник по физико-техническим основам глубокого охлаждения (1963) -- [ c.287 , c.288 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология