Индуктор высокочастотный

Рис. 3.6. Высокочастотный безэлектродный плазменный реактор для переработки серпентина 1 — индуктор высокочастотного генератора 2 — трансформатор Тесла 3 — оболочка из диэлектрического материала 4 труба из немагнитного металла 5 — водоохлаждаемый зонд-питатель 6 —

Схематически процесс зонной очистки металлического стержня, содержащего равномерно распределенную примесь при концентрации Со, при помощи передвигающегося кольцевого нагревателя Н (например, индуктора высокочастотного генератора) показан на рис. V.6. [c.101]

В первой серии экспериментов использовали угольные формовки диам. 60 мм, полученные при прессовании предварительно нагретой до 450 °С шихты, содержащей 75 % угля марки Г и 25 % угля марки Т. Затем формовки дополнительно нагревали обычным путем (в трубчатой печи) до 600, 700, 800, 900 °С и охлаждали в инертной среде. Полученные таким образом формовки помещали в индуктор высокочастотных установок различных типов, работающих на фиксированных частотах (0,0024 0,008 0,44 5,28 МГц) и выдерживали в течение 5 мин. [c.8]

По этому методу реактор с кипящим слоем помещается в индуктор высокочастотного генератора, вокруг которого при включении тока образуется быстропеременное магнитное поле. Здесь частицы нагреваются за счет вихревых токов и отдают тепло охлаждающей среде, являясь постоянными внутренними источниками тепла. [c.47]

Более или менее типичный комбинированный металлодиэлектрический плазмотрон показан на фотографии на рис. 2.59. Плазмотрон является частью технологической плазменной установки по конверсии и разложению гексафторида урана (см. главы 10 и 11) и содержит внутреннюю разрядную камеру, представляющую собой набор вертикально установленных между двумя фланцами медных трубок, соединенных вверху и внизу с коллекторами охлаждения, расположенными внутри упомянутых фланцев. Металлическая разрезная разрядная камера помещена в диэлектрическую оболочку, выполненную из отрезка кварцевой трубы. Комбинированный плазмотрон помещен коаксиально в индуктор высокочастотного генератора. На фотографии на рис. 2.59 над основным индуктором расположен еще и вспомога- [c.116]

Рис. 2.63. Определение напряженности поля для тела, помещенного в индуктор высокочастотного генератора >ин — диаметр индуктора /ин — длина индуктора тел — диаметр нагреваемого в индукторе тела [14]

Схема высокочастотного плазменного реактора показана на рис. 7.2. Последний включает в себя газораспределительную насадку 1, индукционный плазмотрон 2, состоящий из разрядной камеры и индуктора высокочастотного генератора 3, собственно реактор, закалочную и осадительную камеры, а также фильтр для разделения порошка и газа. Кроме того, в схему входят зонд для измерения температуры 4 и приемник продуктов синтеза 5. [c.331]

Разработка и испытания металлодиэлектрического реактора для получения карбида бора и родственных соединений в высокочастотных индукционных установках Плутон . По результатам испытаний высокочастотной установки Плутон-2 выяснилась ненадежность реактора, выполненного из диэлектрических материалов. Для стабильной работы установок Плутон оказалось необходимым заменить реактор из диэлектрического материала на комбинированный металлодиэлектрический реактор, принцип работы которого аналогичен таковому для комбинированных высокочастотных плазмотронов, описанных в гл. 2. Для того чтобы определить принципиальные параметры взаимодействия высокочастотного генератора с нагрузкой, проведено исследование взаимодействия электромагнитного поля с веществом, которое находится в металлической камере, выполненной из немагнитного металла, снабженной разрезами и помещенной внутри индуктора высокочастотного генератора. Схема эксперимента в общем виде показана на рис. 7.25. Задача эксперимента состояла в том, чтобы выяснить, как наведенная высокочастотным полем в веществе электрическая мощность зависит от параметров камеры (количества, [c.367]

Рис. 11.28. Схема металлодиэлектрического высокочастотного плазмотрона пилотного завода в индукторе высокочастотного генератора в комплекте с

Расчетные параметры потоков высокочастотной индукционной (U-F)-плазмы. Для прецизионных расчетов параметров высокочастотной индукционной (и-Г)-плазмы с использованием расчетных моделей с учетом протока газа через зону разряда и внутренних перемещений плазмы входной информации недостаточно. Однако имеются некоторые оценки ее свойств, полученные с помощью сравнительно простых моделей, например модели Эккерта [34-36] для столба неподвижной плазмы в прозрачной для электромагнитного поля разрядной камере в индукторе высокочастотного генератора, в основе которой лежит допущение о балансе энергии, выделяемой в этом столбе при индукционном нагреве, и радиального кондуктивного потока тепла на стенки разрядной камеры. Радиус столба плазмы в этой модели (R) совпадает с внутренним радиусом разрядной трубы (Re) R = R - [c.523]

Здесь параметр а = кЯ = /2(Л/5), 6 — глубина проникновения индукционных токов в нагрузку, находящуюся в индукторе высокочастотного генератора [c.524]

Рис. 97. Конструкция холодных контейнеров а — многоэлементный контейнер для периодического плавления и кристаллизации тугоплавких неметаллических материалов б — модификация контейнера для материалов с теплопроводностью в твердом состоянии выше 6 Вт/м-град. в — контейнер для непрерывного плавления и кристаллизации. 1 — Трубчатый водоохлаждаемый элемент 2 — водоохлаждаемое дно 3 — изолирующий кварцевый цилиндр 4 — изолирующее кольцо из микалепса 5 — индуктор высокочастотного генератора 6 — гарниссаж. 7 — расплав 8 — затравка 9 — бункер с шихтой [107]

Расчет мощности высокочастотного источника электропитания для получения потока высокочастотной индукционной (U-F)-плазмы. Высокочастотный источник электропитания при заданном расходе гексафторида урана через плазмотрон должен быть выбран с таким расчетом, чтобы электрическая мощность, доставленная в разрядную камеру плазмотрона, покрывала термодинамически минимальные затраты мощности на разложение UFe, на потери мощности за счет теплопроводности и излучения, потери мощности с потоком в аксиальном направлении. Необходимо, используя КНД преобразования переменного тока в высокочастотный и прочие энергозатраты, определить установленную мощность источника электропитания. Распределение мощности в различных элементах высокочастотного индукционного генератора плазмы определяет энергетическую эффективность соответствующего технологического процесса. Высокочастотный генератор плазмы состоит из следующих основных блоков анодного повышающего трансформатора, управляемого высоковольтного выпрямителя, генераторной лампы, системы колебательных контуров, индуктора и плазмотрона. Распределение мощности между всеми этими элементами и, дополнительно, металлической разрядной камерой в индукторе высокочастотного генератора, работающего на различных частотах, было приведено в табл. 2.6. Если принять мощность, потребляемую из электрической сети, Рпот, за 100%, то дальнейшее распределение мощности выглядит следующим образом КНД анодного трансформатора составляет 91 -Ь 98% трансформаторы с воздушным охлаждением имеют КНД 99,5% КНД высоковольтного выпрямителя на тиратронах без учета мощности, расходуемой на накал, составляет 99,5 %. Нри использовании тиристорных выпрямителей потери мощности на накал отпадают. Следовательно, общие потери мощности в этих цепях составляют 1 -Ь 9,5 % в зависимости от уровня используемой техники. Потери мощности на накал генераторной лампы составляют 2 -Ь 3,5 % в зависимости от эмиссионной способности катода. [c.527]

Для улучшения связи индуктора высокочастотного генератора с разрядом необходимо как минимум сократить вышеназванные зазоры. В первую очередь этого можно достигнуть увеличением внутреннего диаметра разрядной камеры до 0,087 Ч- 0,098 м при неизменном внешнем диаметре для крайних значений указанного интервала внутренних диаметров разрядной камеры рассматриваемое соотношение имеет вид [c.531]

Нагрев втулки прей водят индуктором высокочастотной установки или иа горне до температуры 1000—1100° С, т.е. до расплавления бронзы с небольшим перегревом. [c.646]

Смена индуктора высокочастотной установки может производиться только при полностью отключенной установке. [c.357]

На основании результатов исследований разработаны рекомендации по технологии изолирования катушек индукторов высокочастотных электротермических установок. [c.228]

Авторы работы [108] также использовали для измерения давления пара меди метод Лэнгмюра (табл. 49). Испарение меди велось в вакууме с медных колец, укрепленных внутри кварцевого сосуда, охлаждаемого водой, [кольца нагревались внешним индуктором высокочастотного генератора. Температура измерялась оптическим пирометром, откалиброванным по стандартной лампе. Как уже говорилось, данные, полученные этими авторами для жидкой меди, неудовлетворительны. Данные для твердой меди не сильно отличаются от лучших данных других авторов. Однако они имеют значительный разброс и могут использоваться только наряду с другими данными. Теплоты испарения при абсолютном нуле имеют не только разброс, но и систематическое изменение с ростом температуры. [c.130]

Порядок проведения опытов. Опыты проводились в графитовых тиглях в атмосфере, состоящей из окиси углерода. Предварительно сплавленный синтетический чугун в количестве 1450 г заливали в тигель и после охлаждения устанавливали в индукторе высокочастотного генератора. Во избежание выделения графитовой спели стенки [c.75]

Блок-схема процесса преобразо вания электрической энергии в этой установке представлена на рис. 21. Основные потери в установке приходятся на анод генераторной лампы, участок индуктор - высокочастотный разряд и разрядную камеру. [c.33]

Л. К. Васанова и Н. И. Сыромятников [17, 19] исследовали процесс конвективного теплообмена между частицами и воздухом в кипящем слое в области Ке=60—500 с использованием высокочастотного метода исследования. Основная часть экспериментальной установки (рис. 17)—бакелитовый цилиндрический реактор (внутренний диаметр 83 мм, высота 800 мм), установленный в ходе опыта внутри индуктора высокочастотного генератора с частотой 200—300 кгц. Температуру воздуха по высоте кипящего слоя измеряли подвижной защищенной термопарой, температуру стенки реактора — при помощи группы медьконстантановых термопар. Для оценки входного эффекта в гетинаксовую решетку с обеих ее сторон были вмонтированы термопары. За расчетную температуру среды была принята среднеинтегральная по высоте температура воздуха, за температуру частиц — температура воздуха после слоя. Правильность выбора температуры частиц была подтверждена экспериментально определением ее расчетно-калориметрическим способо . Для этого слой охлаждали, и изменение температуры воздуха фиксировалось быстродействующим электронным потенциометром. В результате авторы получили критериальное уравнение для коэффициентов теплоотдачи, которое учитывало действительную разность температур между частицами и воздухом (рис. 18). [c.78]

МГц. Высокочастотный генератор состоит из следующих основных блоков анодного повышающего трансформатора, управляемого высоковольтного выпрямителя, генераторной лампы, системы колебательных контуров, индуктора. Раснределение мощности между всеми этими элементами и, дополнительно, металлической разрядной камерой в индукторе высокочастотного генератора, работающего на различных частотах, приведено в таблице 2.10. Здесь Рпот мощность, потребляемая из электрической сети Ран — мощность, теряемая на аноде генераторной лампы — мощность, рассеиваемая на индукторе Ркон, -Ркам потери мощности в колебательном контуре и в разрядной камере Р2 — мощность, выделяющаяся в плазме. [c.121]

По результатам первых экспериментов был поставлен эксперимент с использованием более упорядоченной методики. В кварцевый стакан диаметром 0,1 м и высотой 0,2 м насыпали шихту, состоящую из борного ангидрида и ламповой сажи, соотношение которых соответствовало стехиометрии реакции (7.3). Стакан устанавливали в индуктор высокочастотного генератора. Диаметр индуктора 0,13 м высота 0,08 м частота колебаний поля — 10 МГц. Борный ангидрид был получен обезвоживанием технической борной кислоты, а в качестве углеродной составляющей использовалась ламповая сажа. При включении высокочастотных колебаний шихта нагревалась сначала медленно, но затем, по мере разогрева, скорость повышения ее температуры заметно увеличивалась, причем разогрев носил ярко выраженный глубинный характер внутренняя часть шихты имела более высокую температуру, чем периферийные слои. По достижении требуемой температуры над поверхностью реагирующей шихты появлялся факел сгорающего на воздухе мопооксида углерода. Мощность, наведенную в шихте, поддерживали на таком уровне, чтобы поток оксидов углерода не выносил шихту наружу. Как только интенсивность выделения [c.341]

Технологический блок установки Плутон-2 состоит из четырех основных элементов загрузка гиихты реактор, прозрачный для потока электромагнитной энергии выгрузка карбида бора линия отвода мопооксида углерода. Загрузка состоит из следующих частей бункер с шихтой 1 объемом 0,5 м горизонтальный шнек 5 для подачи шихты, соединенный через редуктор с электродвигателем 15. Вертикальный толкатель 2, соединенный через редуктор с электродвигателем Ц, совершает возвратно-поступательное движение в загрузочной трубе, заканчивающейся водоохлаждаемым фланцем 6, к которому крепится реактор 4- Высокотемпературный реактор включает в себя следующие элементы собственно реактор 4- выполненный из диэлектрического материала индуктор высокочастотного генератора 5 кожух реактора, соединенный с вытяжной вентиляцией (на схеме не показан). [c.357]

Прибор, сконструированный Белых [163] (рис. 52), состоял из разделенной вакуумной заслонкой на две части латунной насадки на диффузионный насос, с верхним флянцем на вакуумном уплотнении для укрепления стеклянного или кварцевого приемника паров и защитного колпачка обычного типа, позволяющего точно фиксировать время экспозиции. Верхняя часть насадки соединялась со вспомогательной вакуумной системой, позволяющей поддерживать в нижней части насадки при закрытой крышке разрежение порядка 10— 10 мм рт. ст. В нижней части латунной насадки располагался механизм подъема и опускания эффузи-оппой камеры, которая в рабочем положении подводилась под приемник паров. Нагрев камеры при помощи мо.либденовой спирали или индуктора высокочастотного генератора осуществлялся сначала под защитным колпачком. Затем, по достижении заданной температуры, камера подводилась под самый приемник, при этом защитный колпачок открывался. Такое устройство позволяло менять нрием1п1кп, но нарушая вакуума в пространстве, где размещалась камера. [c.50]

Средняя часть нирексового сосуда окружалась водяной рубашкой, снаружи которой располагался индуктор высокочастотного генератора. Температура внутри эффузионной камеры измеря.гасг, термопарой, вводимой через нижнюю часть прибора. [c.53]

Кварцевая эффузионная камера в танталовом стакане ставилась на подставку в таиталовый блок, находившийся в охлаждаемом водяной рубашкой стеклянном вакуумном приборе. Эффузионная камера нагревалась с помощью внешнего индуктора высокочастотного генератора. Измерение температуры осуществлялось через оптическое стекло оптическим пирометром с точностью до 0,1 % или термопарой. В работе использовался галлий (99,75%), предварительно прогретый для удаления летучих примесей (анализ показал наличие в галлии 0,001% свинца и 0,002% меди). Полученные авторами данные представлены в табл. 163. [c.202]

Измерению давления пара плутония посвящена работа [170], выполненная дифференциальным вариантом метода Кнудсена. Нагрев эффузион-11011 камеры осуществлялся внешним индуктором высокочастотного генератора. [c.301]

Верхняя часть чехла охлаждалась водой (изменение интенсивности охлаждения не приводило к изменению показания термопары). Температура поддерживалась на заданном уровне при помощи несколько реконструированного электронного терморегулятора ЭПД-120, присоединенного к термопаре ЦНИИЧМ-1 [16]. Точность регулирования находилась в пределах + 5°. В нижней части индуктора высокочастотного генератора помещали в металлических чехлах четыре последовательно соединенные хромель-алюмелевые термопары. Металлические чехлы на уровне спаев 1шинчивались в кольцо, изготовленное из нержавеющей стали. [c.73]

Рассмотрим результаты получения этого продукта в реакторе комбинированного типа, включающем электродуговой плазмотрон мощностью 5 кВт и ВЧ-индуктор мощностью 13—14 кВт, установленные последовательно по ходу газа [138]. Четыреххлористый кремний и аммиак подавали в плазму аргона на выходе из электродугового нагревателя. Реакцию проводили в водоохлая даемой камере из стекла пирекс (наружный диаметр 10 см и длина 60 см), помещенной в рабочую зону индуктора высокочастотной установки. Продукт собирали с внутренней поверхности кварцевой трубы, нагретой до 550 К. В электродуговой подогреватель подавали смесь аргона (40 л/мин) с водородом (0,2 л/мин), газ-носитель— аргон (подача 2 л/мин), подача четыреххлористого кремния 0,2—3,1 г/мин, аммиака — до 20 л/мин. Характеристика нитрида приведена в табл. 4.27. Дополнительный нагрев током высокой частоты способствовал образованию продукта стехиометрического состава, однако кристаллическая структура не сформировалась, и для получения последней необходим отжиг порошка в высокотемпературных печах. Продукт представляет собой ультрадисперсный порошок, содержащий в виде примеси хлористый аммоний. [c.289]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология