Давление в трубах

Второй случай произошел около небольшого селения на границе штатов Миссури и Арканзас, на сильно пересеченной местности. По сигналу автоматизированной системы, контролирующей состояние давления в трубах на различных участках трассы, был приблизительно установлен район утечки аммиака—на магистральной линии между г. Кейбот и г. Биг-Спрингс. Точное место аварии указал позвонивший по телефону местный житель. Аммиакопровод был перекрыт на протяжении 15,5 км. Разрыв трубы произошел также в месте вмятины. Размер отверстия, образовавшегося при разрыве трубы, составил 46Х Х10 см. Предполагают, что из трубопровода вытекло 700 т жидкого аммиака, из которого образовалось большое газовое облако, поскольку авария произошла в жаркое летнее время. Пары аммиака, разносимые ветром, покрыли территорию, равную почти 4 тыс. гектаров. Все проживавшие в районе были срочно эвакуированы, район оказался лесистым, и лиственный покров деревьев обесцветился. Вокруг места аварии на площади, равной 4,3 га, зелень полностью почернела. На площади 1166 га лесная растительность получила среднюю степень повреждения и на площади 2117 га—легкую степень. С течением времени на всех деревьях, получивших легкие и средние повреждения, выросла новая листва. Во всех 35 прудах, имевшихся в районе аварии аммиакопровода, погибла рыба. [c.34]

Коэффициент гидравлического трения азота в трубах примем (см. рис. 6.5) при Re = 4300 и dJA = 21/0,25 = 84 равным = 0,04. Потеря давления в трубах теплообменника по (6.24) составит [c.168]

Особенность крепления труб в аппаратах, работающих при высоких давлениях (325—700 кгс/см ) и температурах (до 350° С) заключается в том, что при наличии в отверстиях канавок при сбросе давления в трубах возникает кольцевой разрыв в местах сопряжения их с канавками. Сопротивление усилию вырыва у соединений, нагретых до 350° С, на 15% меньше, чем при 20° С (хотя превышает возможные нагрузки на трубу в 4—5 раз). Технология крепления в этом случае следующая. Вначале в трубной решетке обрабатывают отверстие, диаметр которого на 0,15— 0,3 мм превышает наружный диаметр трубок. Затем трубки развальцовывают до плотного прилегания к стенке отверстия, после чего концы трубок, выступающие из трубной решетки на 4—5 мм, обваривают по периметру. . [c.172]

Если давление в трубах р,,, незначительно по сравнению с давлением в корпусе р, , можно считать, что воспринимаемая трубой нагрузка д от давления па площадь / трубной решетки, заключенную между четырьмя трубами (рис, 134), [c.163]

Габариты этого агрегата следующие ширина 4,35 Л4, длина 8,5 л , вес 24 Г давление нагнетания вентилятора 30 кГ/м , давление в трубах 6 ат. В зимний период при особенно низких температурах воздуха возможны полное отключение мотора и работа аппарата при естественной конвекции воздуха. [c.263]

В выпарных аппаратах с падающей пленкой пар может двигаться прямотоком и противотоком. Падение давления в трубе — очень маленькое, интенсивность теплопередачи — высокая. Основной задачей при конструировании данных аппаратов является выбор распределителя для жидкости. Обычно над трубной решеткой устанавливают перфорированные тарелки или разбрызгивающие сопла. В тех случаях, когда количество исходного раствора недостаточно для полного смачивания поверхности труб, осуществляют рециркуляцию жидкости. Вследствие кратковременного контакта с поверхностью нагрева можно применять такой аппарат для концентрирования вязких и пенообразующих жидкостей. [c.122]

ЛР — потери давления на преодоление статического напора ЛP — полные потери давления в трубе при движении смеси газа и твердых частиц [c.617]

Таким образом, для расчета отбраковочных размеров печных труб, подвергшихся износу, должны быть известны. спускаемое напряжение для металла труб, температура их стенок и давление в трубах. [c.216]

Давление в трубах змеевика—10 атм, рабочая температура—200° С. Охлажденная флегма выводится из коллектора через боковой патрубок диаметром 0,2 м. [c.89]

В случае необходимости расчета потерь давления в коммуникациях последние могут быть легко вычислены по методике расчета потерь давления в трубах. Тогда суммарное гидравлическое сопротивление аппарата с учетом коммуникаций [c.258]

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ 7. 2. 1. Потери давления в трубах [c.136]

Общие потери давления в трубах [c.140]

В работе Шварца и Смита сделана попытка теоретически обосновать форму профиля скоростей в сечении трубы. Основой послужила теория Прандтля, определяюшая величину напряжения сдвига при течении потока он должен распределиться ио сечению таким образом, чтобы радиальный иереиад давления в трубе был постоянен. Важную роль играет порозность слоя, [c.52]

Испарители термосифонные ИНТ и ИКТ на условное давление в трубах Яу = 1 ЛШа разрешается применять при вакууме в трубах до остаточного давления 20 мм рт. ст. [c.345]

Изоляционные масла для маслонаполненных кабелей низкого, среднего и высокого давления в трубах па напряжение 500—750 кв (табл. 10. 5). [c.528]

Показатели Масло для маслонаполненных кабелей низкого и среднего давления Масло для маслонаполненных кабелей высокого давления в трубах на 500—750 к [c.529]

Перепад давления в трубах находится по уравнению Дарси [c.165]

Параметр С считается постоянным для данной формы трубы (равный, например, 0,725 для воздухо-водяного потока в условиях низких давлений в трубах с концами, срезанными под прямым углом), хотя согласно данным, полученным в [22], С уменьшается с поверхностным натяжением. [c.344]

Трубы обычно выбираются ио спецификациям, в соответствии с внешним диаметром и номинальной толщиной, а не с номинальным диаметром отверстия, поскольку допуски на последние выше. Трубы могут подбираться по минимальной или средней толщине стенки. При трубах минимальной толщины толщина стенки не должна быть меньше номинальной, но может превышать ее лишь в определенных пределах (обычно 18—22% номинальной толщины). При трубах средней толщины толщина стенки может быть либо больше, либо меньше номинальной в определенных пределах (обычно 8—10% номинальной толщины), Размеры внутреннего отверстия труб с минимальной толщиной стенкн могут быть меньше номинальных, и это необходимо учитывать в тепловых расчетах, особенио ирп расчете потерь давления в трубах. [c.281]

Интенсивное образование углерода сопровождается измельчением катализатора. Причиной измельчения могут явиться и попадание конденсата на нагретый катализатор, резкое изменение температуры и давления в трубах, а также изменение состава катализатора. [c.187]

В оби ем случае необходимо учитывать одновременное действие давлеии11 р,, и / ,, Давление в корпусе теплообменника стремится выпучить трубные решетки наружу, а давление в трубах Рт — внутрь. Трубы удерживают трубные решетки и от давления р, подвергаются растяжению. При действии давления р , в случае достаточно жестких трубных решеток, все трубы также работают на растяжение при значительном прогибе трубных [c.163]

Отбраковочные размеры печных труб стандартных размеров нз наиболее широко применяемых материалов можно найти при помощи формулы (VI-1) или по графикам на рис. VI-5, построенным на основании данной формулы. На графиках по осям ординат отложены значения допускаемых напряжений для сталей различных марок по осям а(5сцисс влево от начала координат нанесены значения температуры стенки пещой трубы, а вправо — предельный внутренний диаметр ее (отбраковочный размер), зависящий от давления в трубе. [c.217]

Окончив продувку змеевика (обычно она длится 1—2 ч), прекрая1ают подачу пара перекрытием вентиля на паропроводе, причем оставляют открытой задвижку на выходе из спускного трубопровода. Отсутствие давления в трубах проверяют так сначала открывают контрольный двойник в потолочном экране, а затем в подовом. Открывают двойники осторожно, стоя сбоку от них. Далее, отвернув болт, ослабляют траверсу и ломиком выбивают пробку убедившись, что в трубе нет нефтепродукта или пара, все двойники открывают, пока печь не остынет. [c.288]

Исследуем возможность физического моделирования этого процесса на основе теории подобпя. Будем считать, что давление в трубе постоянно [c.28]

Запрещается эксплуатировать трубчатые печи с неисправными двойниками, пропускающими продукт. Нажимные болты для уплотнения иробок двойников можно подтягивать только после снижения давления в трубах до атмосферного. Подтяжка болтов во время эксплуатации печи запрещается. При обнаружении на трубах [c.101]

Трубчатый змеевик является одной из важнейших и наиболее дорогостоящих частей печи, поэтому выбор материала труб — самая сложная задача прп проектировании печп. Трубчатый змеевик состоит из бесшовных цельнотянутых труб, соединенных навинченными муфтами или приваренными и-образныМи патрубками. Диаметр труб — 60 —200. н.и, а длина 6—18 J t. Печи новейших конструкций пмеют трубы длиной 15—18. и (что дает меньшие потери давления). Шаг труб выбирается от 1,75 до 2,25 прп однорядном п 1,75—2,75 а — прп двухряднолМ их расположе-пии. Оптимальная удаленность труб от стены — 1 н. Толщина стенки труб колеблется от 6 до 15 мм в зависимости от температуры и давления в трубах. Трубы с более толстой стенкой, достигающей почти /д наружного диаметра, используются только для нагревания продукта при высоких давлениях (200—700 атм). Кроме температуры и давления па трубы изнутри оказывает коррозийное воздействие нагреваемый продукт, а снаружи — окпс.тн-тельпая атмосфера горячей газовой среды печп. [c.30]

Нагревание жидкого топлива может быть централизованным для всей системы или индивидуальным, если точки расположены далеко друг от друга и нельзя избен ать колебания температуры даже хорошей изоляцией трубопроводов. Однако и при индивидуальном нагреве топливо должно подогреваться теплом пара, поступающего из котельной, чтобы оно не имело слишком большой вязкости, а вследствие этого и больших потерь давления. В распределительном трубопроводе топлива поддерживается постоянное давление 5—10 ama при распыливании паром и 10 — 21 ama при механическом распыливании. Давление в трубах обратного трубопровода топлива должно быть только таким, чтобы преодолеть сопротивление трения. Питающая труба любой печи соединена с подводящим и отводящим трубопроводами топлива, и количество протекающего в ней топлива принимается равным не менее трехкратного расхода топлива печью. [c.34]

Если можно предположить постоянную потерю давления в трубах печи, достаточно установить регулировочный вентиль на подводе продуктов с таким расчетом, чтобы потеря давления через вентиль равнялась 10—15% от потери давления печью. Если потеря давления обусловлена небольшими изменениями выходной темпера1уры продукта, то этот регулировочный вентиль устанавливается хотя бы на 50% потери давления при нормальном количестве продукта. Регулировочный вентиль при возможном нарушении подачи управляемого- оздуха должен остаться открытым, чтобы гарантировать протекание продукта через трубы печи и в этом аварийном случае. [c.46]

Было опубликовано несколько работ [6, 14, 26], в которых авторы пытались упростить этот расчет. М. Ф. Мекер (М. F. Maker) приспособил уравнение для подсчета потери давления в трубах путем замены прпращепия длины dl на приращение теплосодержания нагреваемого продукта di (предполагая, что количество тепла, передаваемого 1 поверхности труб, во всей радиационной секции постоянно) и увеличения коэффициента трения /, умножая его па отношение 1жв/1 [c.105]

При остановке печь прежде всего переключается на ручное управление, и затем прекращается подвод топлива. Пропускаппо продукта поддерживается в трубах до тех пор, пока не упадет его температура — в печах с большо11 поглощающей поверх [о-стью хотя бы на 60—80° С, в печах с малой поглощающей поверхностью — на 100—200° С. Затем выключается иасос для перекачки продукта II запирается вентиль па входе продукта в печь. Сразу же после этого открывается вентиль на спускном трубопроводе, и только потом закрывается вентиль на выходном трубопроводе пз печи. Как только давление в трубах упадет ниже давления пара, открывается подача пара в трубы печи. Сначала в печь вводится довольно сильный поток, чтобы трубы хотя бы частично прочистились. Затем достаточно более спокойного пропаривания, необходимого для отвода остающегося тенла футеровки и для защиты от перегрева труб. В зависимости от типа печи продувка паром длится от 4 до 8 п. Перед входод обслуживающего персонала в печь в целях безопасности необходимо проверить, отключен лп подвод газа и пара в камеру сгорания. [c.116]

Такой характер коксоотложений можно объяснить следуюхцим образом. Закоксовывание нижней половины труб потолочного экрана обусловливалось, очевидно, низкой агрегативной устойчивостью и расслоением коксуемого сырья. В последуюише годы на Ново-Уфимс-ком НПЗ и других НПЗ с прямогонными остатками стали смешивать ароматизированные добавки, такие как экстракты селективной очистки масел, тяжелые газойли каталитического крекинга и другие, что существенно повысило агрегативную устойчивость сырья коксования, удлинило безостановочный пробег печей. Снижение интенсивности закоксовывания труб на участке непосредственно после ретурбенда объясняется интенсивной турбулизацией парожидкостной реакционной смеси, а в концевых трубах - увеличением доли паровой фазы в результате протекания реакций крекинга с образованием низкомолекулярных продуктов (газа, бензина), т.е. за счет химического кипения реакционной смеси. Были разработаны и внедрены рекомендации, направленные на улучшение структуры парожидкостного потока в змеевике печи и регулирование паросодержания в потоке путем увеличения диаметра трансферной линии от печи до реакторов от 100 до 150 мм, осуществлена реконструкция схемы обвязки распределительного устройства на потоке коксуемого сырья, которая заключалась в замене двух четырехходовых кранов пятиходовым краном. Изменено место подачи турбулизатора. По проектной схеме турбули-затор подавался в трубу, соединяющую подовый и потолочный экраны. Путем поиска оптимального места ввода турбулизатора было установлено, что значительно уменьшить коксоотложение можно при его подаче в первую трубу на входе вторичного сырья в печь. В результате заметно понизилось давление в трубах на входе в потолочные экраны (с 2,4 до 2,1 МПа) и на выходе из печи (с 1,1-1,2 до 0,7-0,8 МПа), повысилась доля паровой фазы, улучшилась гидродинамическая структура и уменьшилось время пребывания сырьевого потока как следствие, значительно снизилась интенсивность коксоотложения в трубах и удлинился межремонтный пробег установки. [c.71]

Падение давлении в трубе конденсатора обычно резко увеличивается при захлебывании н продолжает возрастать с увеличением скорости пара, пока не возникает общин вос-ходянщй ноток. Тогда падение давления перестает расти н может даже немного понизиться. Оно начинает опять существенно увеличиваться только после того, как устанавливается восходящий кольцевой поток. Беспорядочный характер течеиия в режиме между возникновением захлебывания и образованием восходящего кольцевого 1ютока приводит к больн1им колебаниям падения давлеиия. [c.344]

Для проверки нучка впе кожуха с давлением в трубах необходимо сделать соединение между неподвижной головкой и неподвижной трубной доской, чтобы поддержать давле ие в трубах. Еслн трубная доска ие имеет фланцев или составляет о.тно целое с головкой, потребуется анало-гнчное проверочное кольцо и межтрубном нространстве у неподвн кной трубной доски. [c.292]

На рис. 16 показан совершенно другой тип конструкции плоское ребро — труба (см. [5]). Оребренная сплющенная труба с цельными алюминиевыми ребрами изготавливается штампованием из цельного алюминия, а ребра вырезаются механическим способом. Изготовление ребер осуществляется с использованием высокоскоростного листоштамповочного пресса, который разрезает штамповку под небольшим углом и поднимает щепку без отхода металла. Штампованная труба изготавливается с рядом внутренних перегородок, когор1,ге обеспсчннают прочность структуры и позволяют использовать довольно высокие давления в трубах (до 2000 Па). Возможпо большое многообразие форм штамповки, обеспечиваюн их различное число и форму внутренних каналов, а также внутренней и [c.307]

Паипые алюминиевые конструкции плоское ребро — плоские ребро ограпммеиы даилениями до 2000 Па. Однако применение спсциалып,1Х ребер может позволить работу нри нескольк(.) более высоких давлениях. Расчетные значения давления в трубах для конструкции плоское ребро — труба обычно также ограничены значением 2000 Па. Применение специальных конструкций со штампованными трубами позволяет работать при больших давлениях. Еще большие давления допускаются в конструкциях из нержавеющей стали. Вообще же в паяных теплообменниках с оребренными пластинами расчетные значения ниже, чем в кожухотрубных теплообменниках с круглыми трубами. [c.307]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология