Охлаждение коэффициенты теплоотдачи

Примем предварительно для зон конденсации и охлаждения коэффициент теплоотдачи/< = 200 Вт/(м -К). Рассчитаем тепловой поток в зоне конденсации [c.191]

Как показано в разделе Основные уравнения про цесса теплообмена (см. гл. 3), в общем случае и по стоянная времени и коэффициент самовыравнивания реакторов объемного типа зависят как от теплообменных характеристик реактора (способа обогрева или охлаждения, коэффициентов теплоотдачи, теплопередачи и теплопотерь, поверхности теплообмена), так и от теплофизических свойств (теплоемкости) реакционной массы (табл. 6). [c.102]

В процессе экспериментального исследования теплообмена при струйном охлаждении коэффициент теплоотдачи определялся как локальная характеристика интенсивности процесса и рассчитывался по локальному значению плотности теплового потока на охлаждаемой поверхности и ее температуре. Локальная температура охлаждаемой поверхности определялась на теплоизолированной поверхности рабочего участка. . [c.161]

Пар в конденсаторе может охлаждаться воздухом (конденсаторы в воздушным охлаждением) или водой (конденсаторы с водяным охлаждением). Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности конденсатора к воздуху значительно ниже, чем к воде. Поэтому для отвода теплоты требуется сравнительно большая поверхность тепло- [c.17]

Там же разработана методика Определений коэффициентов теплоотдачи при V < 2 и получены формулы для определения координат точек перегиба кривых Шумана и производных в этих точках в зависимости от У. Показано, что использование упрощенной методики нахождения величины дв/дг по результатам измерения температуры газа два раза в процессе прогрева (охлаждения) слоя [78, 80] допустимо только при V > 10-- 15. [c.146]

Метод определения коэффициентов теплоотдачи в процессе регулярного режима охлаждения твердых тел-калориметров подробно разработан Кондратьевым [72]. [c.149]

Для проверки надежности данных по теплоотдаче, полученных в нестационарном режиме, были проведены сравнительные опыты в стационарном режиме охлаждения двух калориметров диаметром 45 мм. Сравнение результатов показало, что коэффициенты теплоотдачи, найденные двумя методами, отличались не более, чем на 5%. [c.150]

Коэффициент теплоотдачи а при охлаждении жидкости, перемешиваемой в сосуде с охлаждаюш.им змеевиком [c.52]

Пример 16. Требуется определить коэффициент теплоотдачи трихлорэтилен к стенкам трубок холодильника вертикальной конструкции, если задано охлаждение от 85 до 30° С. Трихлорэтилен протекает вдоль внешней поверхности трубок холодильника. Охлаждающая вода, средняя температура которой равна 28,5° С, течет по трубкам. Расход трихлорэтилена 0,64 л/сек. Число трубок принимаете [c.73]

Коэффициент теплоотдачи а в этих условиях практически не зависит от тепловой нагрузки поверхности охлаждения и возрастает с увеличением скорости пара и уменьшением высоты поверхности конденсации. Числовые значения коэффициентов теплоотдачи при капельной конденсации практически неподвижного пара с достаточной надежностью могут быть взяты из графика на фиг. 40. Чистую капельную конденсацию можно получить в незначительной степени лишь при применении специальных модифицированных материа- [c.93]

Теплопередача от жидкости к жидкости определяется коэффициентами теплоотдачи от стенок к жидкости. Расчет этих коэффициентов производится по формулам теплоотдачи при нагревании или охлаждении жидкости, движущейся в канале. В качестве определяющего размера при этом принимается эквивалентный диаметр проточного сечения. Теплоотдача пара к стенке рассчитывается по формулам теплообмена при конденсации пара на вертикальных стенах. [c.227]

Если рассматривать перегретый пар как теплоноситель, то его свойства ничем не отличаются от свойств газа. Коэффициент теплоотдачи яри охлаждении перегретого пара (без конденсации) относительно невелик, как у всех газов. Выше мы указывали, что коэффициент теплоотдачи зависит от скорости течения пара вдоль поверхности нагрева. Чем большую скорость имеет пар, тем лучше будет теплоотдача. [c.284]

Рис. 1Х-69. Зависимость коэффициента теплоотдачи И от линейной скорости потока воздуха ш (отнесенной к полному поперечному сечению аппарата) при охлаждении воды [41].

Коэффициент теплоотдачи прп конвективном теплообмене (охлаждение или нагревание) зависит как от условий обтекания стенки трубы жидкостью, так и от режима ее течения. Для жидкости, подаваемой в трубное пространство теплообменника, стремятся создать турбулентный режим за счет увеличения числа ходов. [c.149]

Коэффициент теплоотдачи а] при охлаждении жидкости в трубах рассчитывается по формуле (6.7). При конденсации паров в трубах их теплопередающая поверхность определяется методом подбора температуры стенки (см. пример 6.5). [c.187]

Общий коэффициент теплоотдачи в зоне охлаждения при суммарном термическом сопротивлении стенки = 7,15 X [c.195]

Коэффициент теплоотдачи от стенки сосуда к воде во время охлаждения будет [c.259]

Основным недостатком этих холодильников является невысокий коэффициент теплоотдачи вследствие малой скорости протекающей воды и большой расход металла на единицу поверхности охлаждения. Преимущество этих холодильников заключается в большом запасе воды. [c.89]

И. Определяют коэффициент теплоотдачи со стороны продукта ав (внутри труб). При охлаждении продукта его можно найти по графику Приложения 13 для конденсирующихся паров — через критериальные уравнения по методике, приведенной в работах [28, 31]. [c.121]

Для проведения технических расчетов теплопроводности при нагреве и охлаждении тел при нестационарном режиме необходимо задаться следующими краевыми и упрощающими условиями 1) температурное поле одномерно, т. е. t = I х, г) 2) геометрические формы тела элементарно просты и представлены бесконечной пластиной, бесконечной длины цилиндром, шаром, нагреваемыми симметрично 3) физические свойства тела с, р, Я, а) не зависят от температуры 4) все точки тела в начале нагрева (охлаждения) имеют одинаковые температуры 5) газовая или жидкая среда, в которой тела нагреваются или охлаждаются, имеют во всех точках одинаковую и постоянную во времени температуру tъ 6) значение коэффициента теплоотдачи а между средой и телом постоянно во времени 7) тела нагреваются или охлаждаются одновременно со всех сторон (двухсторонний нагрев). [c.56]

В настоящее время в технической литературе имеется множество данных по коэффициентам теплоотдачи, большей частью разрозненных, не удовлетворяющих условиям совместимости. Лишь для ограниченного числа наиболее важных для практики случаев теплоотдачи эти данные различной степени систематизированы Многочисленные результаты формализации данных об а ограничены приложением только для кожухотрубчатых, витых, пластинчато-трубчатых и некоторых других аппаратов основных процессов теплообмена (нагрева, охлаждения, конденсации, кипения индивидуальных веществ и лишь в некоторых случаях — для многокомпонентных смесей) и для ограниченных областей протекания процессов. Ниже перечислены основные результаты формализации расчета а со ссылкой на опубликованные работы, в которых эти данные подробно описаны. [c.231]

Расчет коэффициентов теплоотдачи в межтрубном пространстве в зоне охлаждения выполняется по уравнениям [92] [c.383]

При конденсации паров с помощью водяного охлаждения на границе стенка—вода существует большое сопротивление процессу передачи тепла, поэтому при конструировании аппаратов необходимо стремиться к тому, чтобы увеличить коэффициент теплоотдачи от поверхности, омываемой водой. В конденсаторах закрытого типа это достигается пропусканием воды через трубки. Оптимальная скорость воды в трубках равна 1,5 м/с. Среднее значение общего коэффициента теплопередачи для конденсаторов, установленных на колоннах, которые разделяют легкие углеводородные смеси, составляет 148,8 ккал/(м2.ч-°С). Для предварительного подогрева сырья в качестве теплоносителя может применяться пар или поток горячих углеводородов, например с низа колонны. Для пара общий коэффициент теплопередачи составляет около 89,3 ккал/(м2-ч-°С), а для углеводородов — 74,4 ккал/(м2-ч-°С). Такое же значение коэффициента теплопередачи можно принимать при расчете холодильников. Если в качестве теплоносителя применяются углеводороды, то оптимальная линейная скорость потока в трубках теплообменника находится н пределах 1,8—2,4 м/с. [c.150]

При охлаждении в АВО жидких продуктов на внутренней поверхности труб появляются различного рода загрязнения, удаление которых позволяет повысить эффективность работы АВО, особенно при коэффициенте теплоотдачи вн < [c.107]

В присутствии примесей процесс теплопередачи определяется уже не скоростью отвода тепла, выделяющегося при конденсации, а, главным образом, интенсивностью движения частиц пара из центральной части трубок к поверхности, на которой происходит конденсация. Движение пара обусловлено как диффузией, так и конвективным обменом. Скорость движения пара к поверхности определяется разностью парциальных давлений у поверхности и в основной массе. В процессе конденсации воздух концентрируется у поверхности охлаждения и создает дополнительное сопротивление движению пара к поверхности. Ограниченный приток пара к поверхности постепенно вызывает увеличение толщины экранирующего слоя инертных газов, поэтому коэффициент теплоотдачи снижается. В парогазовой смеси всегда присутствует некоторое количество инертных примесей даже после эффективного их удаления, что приводит к уменьшению парциального давления водяного пара н снижению температуры к. а следовательно плотности теплового потока на теплообменных секциях. [c.135]

Даже 1% инертных примесей снижает коэффициент теплоотдачи авн почти на 50%- Если в водяных конденсаторах уменьшение Овн на 50—60% значительно влияет на среднее значение коэффициента теплопередачи, то в АВО это влияние заметно меньше, так как при авн > 2500—3700 Вт/(м2-К) коэффициент теплопередачи Кф почти полностью определяется значением а . Таким образом, без учета 50%-ного снижения авн имеем авн = 5000—7400 Вт/(м2-К), что соответствует общепринятым значениям коэффициентов теплопередачи при конденсации чистых насыш,енных водяных паров. Поэтому можно сделать весьма важный практический вывод в конденсаторах воздушного охлаждения присутствие неконденсирующихся примесей оказывает значительно меньшее влияние на коэффициент теплопередачи, чем в конденсаторах, охлаждаемых водой. Однако влияние примесей тем не менее следует учитывать, так как по мере выделения влаги парциальное давление инертов постоянно увеличивается, что может привести к авн < 2500— —3700 Вт/(м2-К). [c.136]

Подставив в (4.33) значение Ол из (4.18) с поправкой на волновое течение пленки и значение Хкр/Н из (4.39), Кутателадзе [86] получил для среднего коэффициента теплоотдачи по всей поверхности охлаждения при смешанном режиме течения пленки конденсата окончательную формулу [c.132]

В формуле (3) учитывается частичная кристаллизация парафина в пристенном слое по мере его охлаждения. Коэффициент теплоотдачи от стенки к хладагенту и коэффициент теплопередачи определяли по соответствунцим уравнениям [9]. [c.85]

Значительное число исследований теплообмена в зернистом слое выполнено в нестационарном режиме нагревания (охлаждения) слоя. Выше подробно анализировались возможные погрешности этих методов исследования. В работах [106, 107] при проведении опытов в режиме прогрева слоя температуру газа на выходе измеряли только в одной точке на оси аппарата, что также могло привести к ошибкам в определении средних коэффициентов теплоотдачи. Однако основную роль в отклонении полученных зависимостей вниз при Кеэ < 100 (рис. IV. 19, в) играет продольная теплопроводность, не учтенная в методике обработки опытных данных. Пересчет данных [106] по формуле (IV. 67) при 1оАг = 15 для стальных шаров и Хо/Кг = 5 для песка привел к хорошему совпадению опытных точек с зависимостью (IV. 71). Аналогичная коррекция формул, полученных в [107], показана на рис. IV. 19, б. Таким образом, занижение данных по теплообмену в зернистом слое при Кеэ < 100 связано с влиянием продольной теплопроводности, неравномерности распределения скоростей и возможных погрешностей экспериментов, а не с особенностями закономерностей процессов переноса в переходной области течения газа [106]. [c.160]

Ребристые трубы находят широкое применение при изготовлении теплообменной аппаратуры. При использовании ребристых элементов труб успешно решается большинство проблем, связанных с нагревом, охлаждением и конденсацией сред. Применение ребристых и ошипованных элементов труб экономически целесообразно в таких теплообменных аппаратах, в которых условия теплообмена с одним теплоносителем существенно хуже, чем с другим. В этих случаях, увеличивая поверхность труб со стороны оребрения или ошипования, удается компенсировать низкий коэффициент теплоотдачи ео стороны газа и, следовательно, интенсифицировать процесс теплообмена, уменьшить вес, габариты и стоимость теплообменной аппаратуры, а также эксплуатационные расходы. [c.151]

ИЛИ охлаждаемый поток нефтепродукта. Через этот пучок вентилятором пропускается воздух. Для компенсации низкого коэффициента теплоотдачи, со стороны воздуха применяют оребренпые трубы. В зависимости от скорости воздуха коэффициент теплопередачи колеблется в пределах iO—50 ккал/(м -ч-град). Для снижения начальной температуры предусматривается его увлажнение. На укрупненных технологических установках используют сдвоенные агрегаты. Общий вид конденсаторов воздушного охлаждения приведен на рис. 155. [c.262]

Для интенсификации теплообмена в аппаратах воздушного охлаждения применяют трубы с наружным спиральным оре-брением. В условиях жаркого климата для улучшения коэффициента теплоотдачи воздух перед входом в трубные пучки нуж-. но увлажнять. [c.119]

Необходимо разработать межотраслевые обобщенные модули расчета коэффициента теплоотдачи для основных процессов (нагрева, охлаждения, конденсации, кипения чистых веществ и мпоюкомпонентных смесей), различных форм поверхностей (плоских, трубчатых, гладких, шероховатых, оребренных, профилированных, горизонтальных, вертикальных, каналов, пучков, паке ов и т. п.) и веществ с разными интенсификаторами. [c.316]

Суц1,ествует тенденция увеличения производства низко оребренных трубок для теплообменников. Основными преимуществами применения оребренных трубок являются возможность уменьншть размеры теплообменника на 7б— /з уменьшение удельного гидравлического сопротивления, отнесенного к переданному количеству тепла. Оребренные трубки используются, когда коэффициент теплоотдачи со стороны межтрубного пространства значительно ниже, чем со стороны трубного. При высоком коэффициенте теплоотдачи со стороны трубного прост-)анства применение оребренных трубок необосновано экономически. Тродольно оребренные трубы используются для нагревания газов и нагревания и охлаждения жидкостей в диапазоне вязкости 2—1000 сиз. [c.117]

Конденсация влаги и образование пленки конденсата при охлаждении газовых потоков не только увеличивают термическое сопротивление, но и влияют на выбор числа ходов в тепло-обменной секции, следовательно и скорости движения охлаждаемого газа, что не позволяет достичь высоких коэффициентов теплоотдачи. Как правило, в воздушных газоохладителях, где предполагается выделение влаги, используются одноходовые ABO. [c.26]

Типы реакционных устройств. Из-за низких коэффициентов теплоотдачи от газа к стенке проблема теплоотвода при газофазном гидрировании значительно сложнее, чем при жидкофазном. Она еще более усложняется при неподвижном слое катализатора, зерна которого препятствуют диффузии реагентов и их охлаждению. В заЕисимости от степени экзотермичности реакции отвод тепла дости. ается тремя основными способами, которые определяют кон-струк ивные особенности реакторов гидрирования. [c.519]

Капельная конденсация имеет место на несмачиваемых поверхностях охлаждения, когда конденсат выпадает на них в виде отдельных капель. При капельной конденсации можно получать высокие коэффициенты теплоотдачи [до 200 кВт/(м -К) и болееК Устойчивый характер капельная конденсация имеет лишь в аппаратах, поверхность охлаждения которых не смачивается конденсатом благодаря физическим свойствам жидкой фазы, например в конденсаторах ртутного пара, а также при периодическом вводе в пар некоторых эффективных гидрофо-бизаторов. [c.119]