Смеситель размеры конструктивные

Основными недостатками установок с твердым теплоносителем являются трудность транспорта теплоносителя в зону реакции, дробление теплоносителя, сложность автоматизации процесса и др. С этой точки зрения газообразные теплоносители имеют ряд преимуществ они позволяют осуществить процесс высокотемпературного пиролиза при очень малом времени контакта, вплоть до величин порядка 10 —сек., позволяют создать при малых габаритах пиролизный агрегат, производительность которого соизмерима с производительностями даже самых больших агрегатов газоразделения. Нагрев газообразного теплоносителя технологически и конструктивно осуществляется значительно проще, чем процесс нагрева твердого теплоносителя. Пиролизный реактор в системах с газообразным теплоносителем конструктивно представляет собой обычный смеситель, размеры которого и скорости потоков обеспечивают оптимальное время контакта. В качестве теплоносителей могут быть использованы продукты сгорания и водяной пар. [c.78]

Конструкция их аналогичная горелкам Теплопроекта с прямыми смесителями. Различие состоит только в размерах конструктивных элементов. Начиная с № 6 (с производительностью более 40 нм ч), горелки Стальпроекта изготовляются с водоохлаждаемым носиком. [c.119]

В оригинальной конструкции Гипронефтемаша ввод подмешиваемого воздуха предусмотрен под прямым углом к оси эжектирующей струи, как это встречается еще достаточно часто. Обстоятельство это, мало отражающееся на выборе необходимых конструктивных размеров эжектора, приводит к весьма чувствительному ухудшению его экономичности, как это и показал П. Н. Каменев в его исследованиях. В этой связи в расчете предложена модификация конструктивной схемы эжектора с подводом воздуха под углом к оси паровой струи не более 30° срез сопла полностью введен в устье смесителя эжектора. [c.138]

Промышленные образцы сырьевых смесителей разработаны на основе вихревых гомогенизаторов, особенности которых были рассмотрены в предыдущих разделах. Основным элементом конструкции являются один или несколько вихревых гомогенизаторов, конструктивно оформленных в единый агрегат. При этом взаимное расположение гомогенизаторов в смесителе должно быть таким, чтобы при минимальных габаритных размерах агрегата обеспечивалось наиболее полное использование смесительных свойств каждого. Принципиальные схемы проточных и резервуарных смесителей, созданных на основе вихревых акустических гомогенизаторов представлены на рис. 3.10. [c.67]

Оптимизация циркуляционных смесителей. При выборе оптимальных конструктивных размеров смесителя и его режима работы используют в основном метод физического моделирования. Число вариантов исполнения лабораторной модели объемом 5—6 л обычно небольшое от 2 до 5. Режимные и конструктивные параметры лабораторных смесителей нз-за трудоемкости и высокой стоимости нх изготовления и проведения экспериментов, как правило, изменяют в узких диапазонах. В моделях смесителей малого объема влияние пристеночных эффектов на гидродинамику потока частиц внутри смесителя велико. В промышленных смесителях эти эффекты в значительной мере ослаблены. Это усложняет поиск масштабных переходов от лабораторной модели к промышленному образцу смесителя. По этим причинам метод физического моделирования смесителей сыпучих материалов при разработке методики их оптимизации неэффективен. [c.238]

Конструктивные данные. На установках деасфальтизации применяются противоточные экстракционные колонны или же горизонтальные (слегка наклоненные в сторону выво да битумного раствора) экстракторы-отстойники, перед вводом в которые сырье смешивается с пропаном в диафрагмовом смесителе. Данные о размерах экстракционных аппаратов и показатели их работы приведены в табл. 13. [c.37]

Из сборного лотка вода поступает в боковой карман. Размеры кармана принимаются конструктивно с тем, чтобы в нижней части его разместить трубу 2 (см. рис. 14) для отвода воды, прошедшей смеситель. [c.70]

Расчет смесителей (любых конструкций) должен включать определение производительности и мощности, необходимой для обеспечения работы С. В отдельных случаях (напр., для роторных смесителей) производят тепловой расчет, главная цель к-рого — определение теми-ры смеси и в итоге выбор необходимых вариантов системы охлаждения. Для расчета отдельных конструктивных параметров (напр., радиусов лопасти, размеров лопатки) используют эмпирич. ф-лы. [c.213]

Основой расчета излучающих горелок является нахождение номинальной тепловой мощности по заданному значению теплового потока излучения Q , определяемому технологическим назначением излучателя. По номинальной тепловой мощности в зависимости от вида газа и условиям обеспечения горения при заданном коэффициенте расхода воздуха а для заданной огневой излучающей насадки рассчитывают конструктивные размеры смесителя [7.1]. [c.58]

Поскольку диаметр капель приблизительно пропорционален wlY a, при моделировании аппаратов с подводом энергии извне (роторно-дисковые, смесители-отстойники) размерная величина — скорость интенсифицирующего движения — оказывается несравненно лучшим параметром моделирования, чем число Рейнольдса. Для систем с различными физико-химическими свойствами следует использовать критерий Вебера. В общем же случае в критерий моделирования, наряду с We, войдут и конструктивные симплексы, определяющие размер капли. [c.112]

Смесители-отстойники относительно просто моделируются при изменении их геометрических размеров. Поэтому расчет можно производить, пользуясь. частичным моделированием отдельных конструктивных элементов в лабораторных условиях. [c.192]

Влияние конструктивных размеров цилиндра смесительного устройства на эффективность его работы изучено мало. Из предварительных опытов выяснилось, что при давлениях поступающей воды до 0,6 ати удлинение цилиндра смесителя хотя и вызывает увеличение концентрации хлорной воды, но не в полном соответствии с изменением длины. Кроме того, начиная с некоторой длины цилиндра возрастание концентрации прекращается. [c.193]

Задаваясь значениями и Д, можно найти величину /1. Другие конструктивные размеры смесителя можно определять по нижеследующим формулам. Угол раскрытия диффузора Р необходимо выбирать таким, чтобы исключить возможность пристеночного отрыва [c.306]

Величина коэффициента неоднородности смеси Ус, достигаемая в смесителях с вращающимся конусом, зависит от конструктивных размеров рабочих органов смесителя, режима его работы и физико-механических свойств перемешиваемой смеси. [c.135]

Несмотря на конструктивную простоту и малые габаритные размеры смесителей первой группы, стоимость смесительных установок, в состав которых они входят, весьма высокая. Это объясняется высокой стоимостью систем автоматического регулирования питателями большой точности. В настоящее время питателей сыпучих материалов с идеальной точностью дозирования не существует, поэтому качество смеси, выдаваемой смесителем первой группы, низкое. [c.179]

Используемые в промышленности смесители различаются между собой по скорости вращения, размерам и конструктивному устройству. Соответственно и к маслам, применяемым в приводящих смесители редукторах, предъявляются разные требования. На смесителях устанавливают как открытые редукторы, так и закрытые. При подборе масел для них, если отсутствуют рекомендации заводов-изготовителей, следует руководствоваться общим принципом, а именно для смазки высокоскоростных редукторов необходимы маловязкие масла, а для тихоходных редукторов — высоковязкие. Если редуктор работает в тяжелых нагрузочных и температурных условиях, в нем применяют масло с противозадирной присадкой. [c.433]

Изучение закономерностей приготовления эпоксидных компаундов в статических смесителях с винтовыми элементами осуществляли на заливочной установке (рис. 3.3), основной частью которой являлся статический смеситель с прозрачным корпусом. Киносъемка процесса диспергирования отвер-дителя осуществлялась на прозрачном модельном составе, в котором стандартный отвердитель полиэтиленполиамин заменен на низкореакционный три-этаноламин. Состав содержал эпоксидную смолу ЭД-20 и полиэфирную смолу МГФ-9,6. Дозирующая система обеспечивала движение потоков на скоростях объемной подачи в широком диапазоне. Изучение влияния технологических режимов процесса и конструктивных особенностей оборудования на характер увеличения межфазной поверхности проводили по замерам диаметров капель диспергируемой среды, образующихся из цилиндрических полос ламинарного потока в системе после остановки дозирующей системы. Замеры производили при 50-кратном увеличении изображения канала смесителя. Схема выбора участка канала для проведения измерений показана на рис. 3.4. Для выявления характера поля скоростей движущихся в потоке смешиваемого материала частиц в диспергируемый компонент модельного состава добавляли трассер (просеянные частицы алюминия размером 5—6 мкм) [c.62]

Задаются конструктивные размеры смесителя соотношение длины смесительного элемента и диаметра смесителя 1/0 = 1,5 соотношение полуосей эллипса а Ь==1,3 угол закрутки винтового элемента а = 90° (1,57 рад). [c.97]

Конструктивные размеры смесителей [c.91]

Конструктивные размеры инжекционных горелок среднего давления с прямым (тип I) и изогнутым (тип II) смесителями [c.274]

Расчет инжекционных горелок низкого давления. Расчет инжекционной горелки (схема рис. 9. 36) слагается из определения следующих конструктивных элементов горелки сопла, горла смесителя, конфузора, диффузора и размеров огневых отверстий. Исходными данными для расчета горелок являются [c.302]

Смеситель инжекторного типа, показанный на рис. 14, имеет корпус 2, газовый инжектор (сопло) 1, конфузор 3, камеру смешения 4, диффузор 5 и насадку 6. Конструктивные размеры инжекторных смесителей следует принимать в соотношениях к диаметру горловины Инжекционные смесители применяют для туннельных горелок, работающих под низким давлением. Работа инжекционных смесителей характеризуется подачей газа в инжекторное сопло для приведения в движение воздуха, поступающего в смеситель из нагнетательного трубопровода или атмосферы. Сопло должно быть расположено на одной оси с диффузором. Расстояние сопла камеры смешения регулируют передвижением сопла с таким расчетом, чтобы можно было обеспечить качественное смешение при заданном расходе горючего газа. Подачу газа и воздуха регулируют с помощью вентилей, расположенных на трубопроводах. В инжекционном смесителе смешение потоков газа и воздуха достигается с минимальной затратой энергии, и ско- [c.53]

В корпусе вибрационного смесителя (рис. 5.8) размещен перфорированный диск, укрепленный на штоке и совершающий колебания от вибровозбудителя. Вибровозбудитель изолирован от опорной конструкции при помощи упругой подвески. Для перемещивания пульп диск устанавливают на небольшом расстоянии от дна аппарата (0,3—0,5 длины струи, определяемой опытным путем) для размыва образующегося на дне осадка из наиболее тяжелых частиц пульпы. Конус перфорации при этом направ.лен большим основанием вниз. Оптимальный угол раствора конуса 97° [50]. Диаметр диска обычно не превышает 700— 800 мм, при больших диаметрах необходимы конструктивные решения, повышающие жесткость диска. Живое сечение диска зависит от его диаметра, толщины и равно 7—11 %. Диаметр штока в современных аппаратах ограничивается размером около 70—100 мм, а его длина — 4,5 м. Герметизация крышки аппарата, через которую проходит шток, обеспечивается диафрагмами из листовой резины. . [c.176]

Приведенные параметрические расчеты позволяют оценить необходимые объемы смесителя непрерывного действия и мощность привода, исходя из заданной производительности оборудования. Однако они ничего не говорят об оптимальных размерах смешивающих элементов, диаметрах червяков, зазорах и других детальных конструктивных характеристик смесителя. Поскольку теория работы смесителей непрерывного действия только еще начинает формироваться, выбор конструктивных параметров смесителей различных мощностей в настоящее время производится в основном опытным путем с использованием методов размерного анализа, теории подобия и моделирования на лабораторной или полупроиз-водственной установке РСНД, геометрия которой подобна проектируемой промышленной. [c.169]

Для приложения рассмотренного выше анализа к конкрет ной конструкции необходимо знать гидравлические характеру стики и распределение капель по размерам. Первые можн1 рассчитать по конструктивным параметрам или измерить пр1 холодных проливках. Характеристики распыла лучше всег оценить путем сравнения с результатами испытаний смесител ных головок похожей конструкции. [c.180]

Особенно перспективно применение, в блочных горелках периферийной выдачи газа из сопл в смеситель малого размера, предложенный ЛНИИ АКХ (Лобынцев Ю. И.). Конструктивная разработка блочных горелок, имеющих периферийную выдачу газа, для установки на котлах ДКВ и ДКВР при сохранении резервного твердого топлива была произведена Ленгипроинжпроектом (рис. VI-13). [c.185]