Перегрев паров допустимый

В процессе пуска компрессора производят окончательную наладку системы смазки и других узлов, следят з а нормальным заполнением аппаратов жидким хладоагентом, обеспечивают допустимый перегрев паров на всасывании. При удовлетворительной работе компрессора его переводят на автоматический режим. [c.310]

Возможны случаи неустойчивой работы ТРВ, когда вследствие запаздывания в системе значительно колеблются перегрев пара и давление кипения, испаритель то переполняется жидкостью, то осушается. Для уменьшения возможности неустойчивой работы ТРВ с распределительным устройством рекомендуют присоединять уравнительную линию к одной из труб между распределителем и испарителем, если гидравлическое сопротивление самого испарителя не превышает допустимого. Если же падение давления в испарителе примерно вдвое больше допустимого, уравнительную линию присоединяют к одному и калачей в середине испарителя. Опасность неустойчивой работы ТРВ возрастает при установке на всасывающей линии регулятора давления до себя . [c.265]

При проходе паро-газовой смсси через сплошной слой катализатора температура несколько повышается, поэтому высоту слоя нужно подбирать так, чтобы не происходило чрезмерного перегрева и температура находилась в допустимых оптимальных пределах. Важным методом регулирования температуры при газофазном гидрировании является применение большого избытка водорода по сравнению с теоретически необходимым. Он составляет в разных процессах от 5 1 до (20-н30) 1. Избыточный водород аккумулирует выделяющееся тепло, предотвращая чрезмерный перегрев реакционной массы. Естественно, что в каждом случае имеется оптимальный избыток водорода, при установлении которого необходимо учитывать затраты на его рециркуляцию. [c.520]

Важность выбора принципа работы измеряющего и регулирующего прибора и участка, на котором производится измерение, не всегда учитывается должным образом, что может привести к существенным нарушениям процесса. Так, например, поскольку температура насыщенного пара однозначно определяется его давлением, в качестве индикатора температуры обычно применяются манометрические термометры (манометрические газовые термометры ТСГ-410 или ТСГ-610), т. е. температура определяется по давлению пара. Однако в паровую камеру насыщенный пар может попадать с некоторым перегревом. Если перегрев значительно превышает допустимые 2—3° С, фактический процесс до перехода пара в насыщенное состояние не будет соответствовать заданному. Коэффициент теплоотдачи перегретого пара заметно ниже, чем насыщенного, и, несмотря на более высокую температуру, изделие [c.320]

Во фреоновых установках перегрев на всасывании можно поддерживать 20—30 °С и более, так как связанное с этим повышение температуры в конце сжатия остается ниже допустимого. Поэтому всасываемые пары подогревают в теплообменнике, увеличивая при этом холодопроизводительность машины за счет охлаждения жидкого хладагента. В герметичных и бессальниковых компрессорах холодные пары охлаждают обмотку электродвигателей, что также приводит к их подогреву. Картер компрессора служит отделителем жидкости. Опасность гидравлического удара во фреоновых машинах практически исключена. Поэтому специальных приборов защиты не ставят. [c.201]

Перегрев компрессора выше допустимой температуры может быть вызван разнообразными причинами. Нагрев подшипников и других трущихся частей происходит из-за нарушения подачи масла. Цилиндр чаще всего перегревается из-за перепуска сжатых паров на сторону всасывания через неплотные кольца и при по- [c.274]

Для котельных агрегатов, работающих на турбину, необходимо поддержание температуры перегретого пара на заданном уровне. Резкое снижение температуры перегретого пара, выдаваемого котельным агрегатом, может происходить при перепитке котла, резком увеличении нагрузки и связанной с ней резкой посадки давления пара, вспенивании и бросках воды в котле. Если при перепитке котла открытием продувки не удается восстановить заданный перегрев и температура пара упадет ниже допустимой величины, котельный агрегат должен быть остановлен с прекращением работы горелок и отключением от паровой магистрали. [c.337]

При расчетном определении коэффициента подачи фреоновых компрессоров сперва следует определить коэффициент подачи по изложенному для аммиачных компрессоров способу, а затем уменьшить его, если перегрев всасываемого пара недостаточен. Полагая, что при перегреве до 40° коэффициент подачи не искажается явлениями конденсации и цикличной растворимости, допустимо на каждые 10° уменьшения перегрева снижать коэффициент подачи на 3—5%. Такой расчет позволит определить только приближенные значения коэ( ициентов. Более точно они могут быть определены на основании опытных данных исследования сходных компрессоров, работающих на том же фреоне, что и вновь проектируемый. [c.65]

Дросселирование всасываемого пара применяют в тех случаях, когда требуется плавное и достаточно точное регулирование и когда энергетические потери допустимы. Этот способ целесообразно применять для компрессоров, работающих в достаточно узком диапазоне давлений кипения. При использовании дроссельных регуляторов следует ограничивать глубину регулирования с тем, чтобы исключить недопустимые понижения давления всасывания и перегрев компрессора. [c.49]

Прекращение подачи пара. Постоянная подача необходимого количества водяного, пара в трубчатую печь обеспечивается независимо от изменения расхода пара в других блоках агрегата. Неполадки в системе контроля и управления паровым котлом и турбиной, разрыв коммуникаций и т. п. могут привести к прекращению или резкому уменьшению подачи пара на конверсию. Это, в свою очередь, может вызвать зауглероживание и разрушение гранул катализатора трубчатых реакторов, местный перегрев стенок труб и резкое увеличение температуры в шахтном реакторе выше допустимого предела. Система блокировок предусматривает в этом случае немедленное отключение подачи природного газа на конверсию (Рр 1) с последующим отключением подачи воздуха в шахтный реактор (БЛ ). В это же время уменьшается или прекращается подача газа в горелочные устройства трубчатой печи (Рр 4) и подается пар или воздух в конвективную секцию трубчатой печи (БЛ3). Импульс на регулирующий клапан (Рр 1) поступает от регулятора расхода пара на конверсию (Ррг)- [c.183]

Рассмотрим производство серной кислоты, основанное на сжигании серы. Экономические показатели этого производства были приведены в табл. 4.1. Поскольку основные средства затрачи-егаются на сырье, важное значение приобретает полнота превращения серы в товарную кислоту. Кроме того, экономически выгодно теплоту сгорания и теплоту реакции использовать для получения греющего пара. Наконец, ограниченное количество атмосферных осадков позволяет сбрасывать в атмосферу сернистый ангидрид до максимально допустимых концентраций. При ограниченной мощности существующих воздуходувок и при отсутствии средств на капитальное переоборудование в качестве целевой функции, соответствующей реальным условиям, целесообразно выбрать максимальную скорость превращения ЗОг в 50з. (При таком выборе пренебрегают влиянием скорости превращения на парообразование и перегрев. Подразумевается, что в оптимальном режиме количество и перегрев пара, вращающего турбину, достаточны для того, чтобы обеспечить необходимый поток воздуха. В дальнейшем это обязательно следует проверить, поскольку вряд ли может оказаться привлекательным решение, в котором оптимальная скорость превращения будет достигаться без достаточного количества воздуха.) Определив целевую функцию, выбираем варьируемые переменные. [c.278]

Для каждого режима эксплуатации системы необходимо установить допустимый перегрев-паров, поступающих в компрессор. Уменьшение перегрева в данном случае будет свидетельствовать о приближении к влажному рду компрессора вследствие переполнения отделителя жидкости аммиаком, а повышение перегрева, наоборот, будет указывать на недЪстаток аммиака. Однако даже при недостатке аммиака в жидкостном отделителе может оказаться, что батареи одних камер, подключенных к нему, будут все же переполнены жидким аммиаком, а другие, наоборот, будут заполнены недостаточно. [c.54]

При эксплуатации испарителей для охлаждения рассола температура кипения должна быть ниже температуры рассола на выходе из испарителя на 3—5° С, перегрев паров аммиака в испарителе-должен быть на 1,5— 2° С, подохлаждение рассола — 2—3° С. Уровень рассола в рассольном баке испарителя на 100—150 мм выше испарительных секций. Концентрация рассола должна быть такой, чтобы температура замерзания рассола была ниже температуры кипения на 5° С для испарителей открытого типа и на 8° С — закрытого. Признаками нормальной работы можно считать сохранение давления кипения и других контролируемых параметров в допустимых пределах, отсутствие чрезмерного замасливания и загрязнения испарителя, отсутствие утечки аммиака в окружающую среду и рассол. [c.164]

На парогенераторе ТГМ-94 энергоблока № 3 Ташкентской ГРЭС была установлена 21 горелка РТЛС. Длительная работа парогенераторов ТГМ-94 на природном газе возможна только на пониженных нагрузках, так как не только на повышенных, но и номинальной нагрузках происходит перегрев металла труб гютолочного пароперегревателя. Уже при нагрузках энергоблока в 130— 140 МВт на отдельных участках пароперегревателей температура металла превышает допустимый уровень. Переход на сжигание газа прп помощи реверсивных горелок дал возможность снизить температуру пара на выходе из потолочного пароперегревателя на 26—30 °С, что позволило поднять мощность энер- [c.156]

Нарушение режима работы системы ректификации привело к более глу- бокому изменению состава жидкости в нижней части колонны — содержание -винилацетилена в кубовой жидкости превысило 60%- Снижение уровня жидкости в кубе колонны ниже допустимого привело к оголению трубок испарительной камеры (кипятильника), обогреваемой паром давлением 105 кПа. Увеличение концентрации винилацетилена в кубовой жидкости и перегрев остаточного продукта на оголенных поверхностях теплообменных трубок кипятильника вызвали взрыв в кубовой части колонны ректификации. Взрывом были оторваны кипятильники от колонны, что вызвало интенсивную утеч-жу содержащегося углеводорода из системы через образовавшиеся отвер- стия. Взрыв, возникший в кубе колонны, вызвал детонацию нестабильной части углеводородной смеси, содержащей до 48% винилацетилена, находящейся на нижних тарелках исчерпывающей части колонны (в зоне 10-ой — 15-ой тарелок). [c.212]

Гольдберг [30] сообщил, что после прохождения через перегреватель температура спиртовых паров поднимается максимум до 180°, а Смирнов пишет [2], что температура перегрева в этих аппаратах достигает 200—220° при практическом общем коэфи-циенте теплопередачи 13—15 кал/м- -°С час. Он считает допустимым перегрев до 300° без опасения вызвать нежелательное разложение спирта в этих аппаратах. Дальнейший перегрев спиртовых паров идет уже в добавочных змеевых перегревателях, самостоятельных для каждой реторты, устанавливаемых в перегрева-тельной части ретортной печи. Змеевики изготовлялись из эмалированных железных труб. При неравномерном распределении топочных газов по отдельным перегревательным камерам, вследствие высокого перегрева, в некоторых из них происходит разложение спирта до углерода и змеевики забиваются сажей. Происходит, повидимому, и прогар змеевиков. Общий коэфициент теплопередачи по практическим данным для змеевиков равен 4,5 — 4,75 кал/м °С час. [c.129]

Из спиртоиспарителя спиртовые пары проходят в центральные спиртоперегреватели. Эти аппараты представляют собой железные змеевики, устанавливаемые в борове ретортных печей. После прохождения через перегреватели температура спиртовых паров поднимается до 200—220° [2]. Считается допустимым перегрев до 300° без опасения вызвать нежелательное разложение спирта в этих аппаратах. Дальнейший перегрев спиртовых паров, как уже указывалось, идет в добавочных змеевиковых перегревателях, самостоятельных для каждой реторты, устанавливаемых в пере-гревательной части ретортной печи. [c.137]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология