Перегретый пар коэффициенты теплоотдачи

Если рассматривать перегретый пар как теплоноситель, то его свойства ничем не отличаются от свойств газа. Коэффициент теплоотдачи яри охлаждении перегретого пара (без конденсации) относительно невелик, как у всех газов. Выше мы указывали, что коэффициент теплоотдачи зависит от скорости течения пара вдоль поверхности нагрева. Чем большую скорость имеет пар, тем лучше будет теплоотдача. [c.284]

Коэффициент теплоотдачи при конденсации перегретого пара в условиях ламинарного течения пленки конденсата и медленно движущегося пара можно определить из соотнощения [86] [c.145]

Коэффициенты теплоотдачи при конденсации перегретого пара можно вычислять с достаточной для инженерных расчетов точностью по формулам для сухого насыщенного пара при условии, что в этих формулах вместо теплоты фазового превращения г подставлять Лпер. За температурный напор по-прежнему принимается [c.145]

Приведенные выше уравнения применяются при конденсации насыщенного пара. Если пар перегрет, то средний коэффициент теплоотдачи определяется согласно 12, 3] [c.341]

Обычно в качестве теплоносителя используется насыщенный водяной пар, так как расход перегретого водяного пара вследствие его малой теплоемкости высок, а коэффициент теплоотдачи от перегретого пара к теплообменной поверхности мал. [c.595]

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

Местный перегрев в парогенераторах для реакторов с газовым охлаждением. Предположим, что конструкция теплообменника аналогична конструкции парогенератора, изображенного на рис. 1.5, но работает он при температуре газа на входе, скажем, 730° С и температуре перегретого пара на выходе 565° С. Тогда ввиду высоких значений местных коэффициентов теплоотдачи температура металлической стенки трубы на участке истечения струи из газоподводящего канала будет, вероятно, ближе к температуре газа на входе, чем к температуре перегретого пара на выходе. Поскольку прочность стенок трубы быстро уменьшается в интервале температур от 565 до 730° С, возможен их пережог. [c.134]

Рис. П3.6. Коэффициент теплоотдачи для перегретого пара = 1,0 (коэффициент теплоотдачи прямо пропорционален Срц . , поэтому для прочих условий величина этого параметра может быть получена с помощью

Как указано, в качестве теплоносителя обычно служит насыщенный или слабо перегретый водяной пар, характеризующийся высокой скрытой теплотой конденсации, высоким коэффициентом теплоотдачи. Кроме того, паровой обогрев отличается удобством регулирования. Газовый и электрический нагрев, а также нагрев высококипящими теплоносителями применяют лишь при высокой температуре кипения растворов, исключающей применение водяного пара. Необходимо отметить, что схему выпарной станции следует выбирать в соответствии с теплосиловым хозяйством завода. Кроме того, надо подчеркнуть, что многокорпусную выпарную установку необходимо рассматривать как единое целое, так как изменение режима в одном аппарате сказывается на работе остальных. [c.196]

Ввиду того что тепло перегрева относительно мало, коэффициенты теплоотдачи от перегретого пара значительно ниже, чем от насыщенного, и перегрев пара требует дополнительных затрат перегретый водяной пар редко применяют в качестве нагревающего агента. Иногда используют небольшой перегрев его для компенсации тепловых потерь в подводящих паропроводах. [c.311]

Смесь применяют практически только при обогреве с принудительной циркуляцией, которая осуществляется посредством специальных насосов пропеллерного типа (вертикальных) или бессальниковых центробежных иасосов. Коэффициенты теплоотдачи от смеси ниже, чем от перегретой воды, но при принудительной циркуляции достигается достаточно интенсивный теплообмен. [c.320]

Коэффициент теплоотдачи от. стенки трубы к перегретому пропану находим по уравнению (2. 19) и табл. 2. 10 для случая пароперегревателя без перегородок. Предварительно оцениваем весовую скорость пропана U = 60 ООО кг/м -ч (w = 2 м сек). Поэтому число Рейнольдса [c.88]

При наличии перегородок в пароперегревателе коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к перегретому пропану находим по уравнению (2. 25) и табл. 2. 13. [c.88]

Коэффициент теплоотдачи от степки труб к перегретому и-бутапу находим по уравнению (2. 19) для случая пароперегревателя без перегородок. Предварительно оцениваем весовую скорость и-бутана и = = 114 ООО кг/ж2-4 (ш = 4 м/сек). Число Рейнольдса [c.90]

В качестве источников тепла при нагревании в процессе вулканизации применяют электрический ток и различные теплоносители насыщенный и перегретый водяной пар, горячую воду. Наиболее удобным теплоносителем является насыщенный водяной пар, обеспечивающий наибольший коэффициент теплоотдачи. [c.338]

Для определения поверхности нагрева пароперегревателя необходимо вычислить коэффициент теплоотдачи от стенок труб к перегретому пропану или бутану [c.181]

Для нагревания почти всегда используют насыщенный водяной пар с высоким коэффициентом теплоотдачи, имеющий большую скрытую теплоту конденсации. Применение перегретого пара нецелесообразно вследствие низкого коэффициента теплопередачи и небольшой величины теплоты перегрева. [c.342]

Для стадии охлаждения перегретого пара коэффициент теплоотдачи от пара к стенке вычисляют по формулам (2—46), (2—47) или (2—48), в зависимости от характера движения пара, определяемого величиной критерия Рейнольдса. [c.393]

При конденсации перегретого пара коэффициент теплоотдачи определяют по той же формуле, подставляя вместо г разность между теплосодержанием пара и конденсата. Величина Д/—это разность между температурой насыщения и температурой стенки [c.393]

Если при конденсации перегретого пара температура стенки /,,, меньше температуры насыщения то коэффициент теплоотдачи не [c.393]

Широкое распространение этого способа нагревания обусловлено многими достоинствами насыщенного водяного нара как теплоносителя, среди которых необходимо отметить следующие высокий коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке [5000-15 000 Вт/(м -К)] большое количество теплоты, выделяющейся при конденсации 1 кг пара (2260-1990 кДж при давлении 0,1-1,2 МПа) равномерность обогрева, поскольку при конденсации пара температура остается постоянной возможность тонкого регулирования температуры нагревания путем изменения давления пара возможность передачи пара на большие расстояния (нри этом пар должен быть перегрет на 20-30 °С). [c.319]

Прп отгонке летучих примесей от пластификаторов иногда вместо острого перегретого водяного пара применяют инертные газы (азот, диоксид углерода и др.) [109, 212—214]. Отгонка в токе неконденсирующегося инертного газа позволяет значительно больше понизить температуру испарения разделяемой смеси, чем ири отгонке с острым перегретым паром. Вместе с тем присутствие инертного газа в парах, поднимающихся из куба, приводит к резкому уменьшению коэффициента теплоотдачи в конденсаторах-хо-лодильниках и соответственно к возрастанию необходимой поверхности теплообмена. Кроме того, конденсация парогазовых смесей часто сопровождается туманообразованием, что вызывает заметный унос отгоняемого летучего компонента с отходящими газами. Отмеченные недостатки в значительной степени ограничивают промышленное применение инертных газов для отгонки летучих компонентов от пластификаторов. [c.60]

На НПЗ распространенным теплоносителем является водяной пар. Достоинство водяного пара как теплоносителя — высокий коэффициент теплоотдачи при его конденсации и большая величина скрытой теплоты конденсации (2260 кДж/кг при давлении 9,8-10 Па). Обычно в качестве теплоносителя используют насыщенный водяной пар, так как расход перегретого водяного пара высок вследствие его малой теплоемкости, а коэффициент теплоотдачи от него мал. Однако насыщенный водяной пар как теплоноситель обладает сравнительно низкой температурой при высоком давлении. Например, при абсолютном давлении 0,98 МПа температура конденсации равна 179 °С и при этих условиях его можно использовать для нагрева до 170 °С. Для нагрева до 200 °С требуется насыщенный водяной пар с давлением 2,5 —3,0 МПа. [c.168]

Формулы (VI.68) и (VI.69) справедливы при конденсации чистых паров различных жидкостей, в том числе и паров с влажностью до 20%. В случае полной конденсации перегретых паров с температурой и удельной теплоемкостью Ср к скрытой теплоте испарения г необходимо добавить теплоту перегрева (4ер — 4). т. е. коэффициент теплоотдачи несколько больше, чем для насыщенных паров [под радикалом в формуле (VI.68) будет г + Ср ( р — 1. Наличие в парах неконденсирующихся газов сильно понижает коэффициент теплоотдачи из-за блокирования поверхности теплообмена малотеплопроводной газовой пленкой. Так, например, при содержании в водяном паре 1 % (объемы.) воздуха коэффициент теплоотдачи падает в 2,5 раза, при 2% — в 3,2 раза, при 3,5% — в 5 раз. Следует также учесть, что коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара зависит от состояния поверхности он уменьшается примерно иа 15—30% в случае ее шероховатости или покрытия окислами из-за возрастания толщины стекающей пленки. Такое же воздействие оказывает восходящий поток пара при большой скорости движения. [c.303]

Коэффициент теплоотдачи при конденсации перегретого пара можно [c.195]

Приведенное сравнение в практике приводит к некоторым про тиворечиям. Классен производил опыты по испарению жидкостей в вакуумном испарителе с применением в качестве нагревателя змеевика, обогреваемого перегретым паром. Он установил, что коэффициент теплоотдачи при использовании перегретого пара снижается. [c.92]

Пленочный режим кипения. По окончании кризисных явлении вся жидкость переходит в пар и значения коэффициентов теплоотдачи имеют тот же порядок, что и значения коэффициентов теплоотдачи для пара только в одш)-фазном потоке. Пар становится перегретым нз-за сущест-вспиого сниже1П1я разности температур (ем, ра.зд, 2.7, т, 1). Едпнствеин >1М типом испарителя, в котором такой режим кипения допустим, является прямоточный испаритель. [c.73]

В расчетах принять следующие коэффициенты теплоотдачи для перегретого пара а = 220 втЦм град)-, для конденсирующегося пара 2 = 1500 вт/(м -град)-, для охлаждающей воды а = = 2800 вт1 м -град). [c.238]

Простейшим видом кипения является такой, при котором поверхностг. нагрева погружена в открытый объем жидкости. При кипении пленка жидкости, непосредственно прилегающая к горячей поверхности, нагрета до температуры, слегка превышающей температуру ее кипения. Зародившийся пузырек быстро растет по мере выделения пара из перегретого слоя жидкости, окружающей пузырь. Когда пузырек достигает критического размера , он отрывается от поверхности и движется через основную массу жидкости. При некоторых условиях температура основной массы жидкости может быть значительно ниже температуры поверхности нагрева, и тогда тепло, затраченное на испаре-кие жидкости при образовании пузырька, поглощается п пузырек разрушается но тем не менее при кипении коэффициент теплоотдачи очень высок. [c.85]

Нижние индексы в , и , п , п.п. — величины, относящиеся к воде, ни-трозному газу, насыщенному и перегретому пару д — величины, относящиеся к так называемому участку досчета (см. ниже) к , л , с — к коэффициентам теплоотдачи конвекцией от газа к стенке, теплоотдачи излучением от нитрозного газа к стенке, теплоотдачи от стенки к перегретому пару I , 2 , 3 — величины, относящиеся к пароперегревателю, участку испарения и экономайзеру. [c.47]

При определении коэффициента теплоотдачи к пароводяной смеси по данному уравнению значения этих коэффициентов оказываются при том же Ке выше, чем для воды или перегретого пара. В той же работе Фикри приводятся результаты некоторых опытов по теплоотдаче к пароводяным смесям при давлении 19 ата и весовой скорости 435 кг/м сек, проведенных в Шведской академии. Эти результаты были сообщены ранее Харлей-Маоопом в дискуссии по работе Меллаибн [123]. Из них также следует, что коэффициенты теплоотдачи возрастают с увеличением паросодержания, достигая при ж = 80% максимального значения а, равного 1,0-10 ккал/м" - час°С ). [c.73]

При конденсации перегретого пара коэффициент теплоотдачи приближенно может быть определен ио формулам для сухого насыщенного пара, если в них вместо теплоты парообразования г подставить величину [/ -ЬСрп(7 п— я)], где 6 рп теплоемкость и Гп — температура перегретого пара. Для влажного пара в формулах (2.157) — (2.161) следует вместо г использовать величину хг, где х — степень сухости пара. [c.189]

При расчете поверхности теплопередачи в теплообменнике для конденсации перегретого пара следует общую поверхность теплопередачи разбить как минимум на две зоны (если не требуется охлаждать конденсат) первая зона с поверхностью теплопередачи должна обеспечить охлаждение пара до температуры его конденсации, а вторая зона с поверхностью /"з конденсацию насыщенного пара. Поскольку механизм процессов охлаждения и конденсации принципиально различен, расчет поверхностей теплопередачи Р и р2 проводят с учетом специфики этих процессов. Определяя величину поверхности теплопередачи по общему уравнению теплопередачи Р = Q/(KAtep), коэффициенты теплоотдачи а и Оз и движущую силу процесса рассчитывают по соответствующим уравнениям (см. разд. 11.7, 11.10 и 11.11). Общая поверхность теплопередачи в этом случае будет Р = Р + 2 [c.351]

Конденсация насыщенного или перегретого пара на твердой поверхности теплообмена возможна при ее охлаждении ниже температуры насыщения. При этом на поверхности может образоваться либо сплошная пленка конденсата, либо семейство отдельных капель. В первом случае конденсация называется пленочной, а во втором — капельной. Конденсационные устройства химической промышленности работают обычно в режиме пленочной конденсации благодаря хорошей смачиваемости конденсатами поверхностей охлаждения. Капельная конденсация может быть вызвана путем покрытия поверхности охлаждения специальными веществами (лиофобизаторами) или введения последних в поток конденсирующегося пара. Пленка конденсата обладает большим термическим сопротивлением передаче тепла от пара к охлаждающему потоку жидкости (газа), поэтому коэффициент теплоотдачи при капельной конденсации больше, чем при пленочной. [c.302]

Было показано, что уже 0,2-0,3 МПа достаточно для достижения хорошей прочности между резиной и металлокордом, а давление в 0,6 МПа не вызывает недопрессовки покровных резин покрышек. В связи с этим на шинном заводе Белшина была проделана работа по замене перегретой воды на пар, что позволяет легко технически осуществить подъем температуры в диафрагме до 200-205 °С. Переход на пар позволяет быстрее прогреть сырую покрышку из-за более высокого температурного градиента между ним и резиной и большего коэффициента теплоотдачи. Цикл вулканизации сокращается на 15-40%. Больший градиент обусловливает и более высокий перепад температур между контактирующими деталями покрышки, что придает лучшую текучесть резиновой смеси, а значит и поднимает прочность связи. [c.410]

Теплообменник включен по схеме противотока, при этом греющий пар последовательно проходит все элементы. Вследствие этого, а также из-за высокого коэффициента теплоотдачи от конденсирующегося насыщенного или слабо перегретого пара достигается полное использовашге его теплосодержания. Опыт эксплуатации показал, что в таком теплообменнике практически исключается образование пролетного пара, а температура конденсата мало отличается от температуры крекинг-остатка, поступающего в теплообменник. [c.281]