Удельный расход пара турбин

Т)ад — адиабатический коэффициент полезного действия нагнетателя. Удельный расход пара на паровую турбину определяется по формуле, г/л с. ч, [c.230]

Понижение давления свежего пара перед соплами регулирующей ступени вызывает уменьшение общего перепада тепла в турбине и увеличение удельного объема пара. При неизменной нагрузке общий расход пара через турбину в связи с этим увеличивается. Но так как сечения для прохода пара в регулирующих клапанах и лопатках проточной части ограничены, то мощность [c.231]

Если двигателем для центробежного насоса служит паровая турбина, то при мощностях от 7,3 до 73 кет (10—100 л. с.) удельный расход пара й) составляет соответственно от 52 до 38 кг(ч на кет гидравлической мощности [63]. [c.148]

Снижение температуры свежего пара вызывает уменьшение перепада тепла Яо и увеличение удельного расхода пара на турбину. При неизменной нагрузке давление пара в камере регулирующей ступени увеличится, а перепад тепла в ней уменьшится перепады тепла в остальных ступенях несколько увеличатся, лопатки и диафрагмы ступеней давления в этом случае будут работать с перегрузкой, тем большей, чем больше снижение температуры пара при номинальном давлении. [c.232]

При снижении температуры свежего пара, поступающего в турбину, в среднем на каждые 10°С перепад тепла Яо у конденсационных турбин уменьшается примерно на 2—3%, а у турбин с противодавлением — на 5—6% удельный расход пара у конденсационной турбины без отбора увеличивается на 1—2%. [c.232]

Увеличение давления отработавшего пара вызывает снижение перепада тепла Яо и повышение удельного расхода пара через турбину. [c.232]

Следует учесть, что при неполных нагрузках удельный расход пара в турбине заметно возрастает [130], между тем как в абсорбционной машине он подвержен малым изменениям. Кроме того, при относительно высоких температурах кипения и /д = 150° С целесообразен абсорбционный цикл с превышением температур (см. главу IV), повышающий примерно на 30%. [c.158]

При разработке системы дополнительных трубопроводов необходимо стремиться к возможно большим проходным сечениям. Диаметры дополнительных трубопроводов должны быть не менее Dy = 350—400 мм или могут быть рассчитаны по объемному расходу пара через дополнительный трубопровод AQv/r (г — удельная теплота парообразования v — удельный объем пара). В заключение следует подчеркнуть, что АВО могут успешно применяться в качестве конденсаторов отработавшего пара конденсационных паровых турбин. Применение конденсаторов воздушного охлаждения позволяет уменьшить эксплуатационные затраты они легко поддаются регулированию, практически полностью автономны и их эксплуатационные показатели не зависят от работы смежного оборудования. [c.143]

Описанная схема может быть как упрощена, так и усложнена. Если выделившуюся двуокись углерода вместе с парами воды сбрасывать в атмосферу, холодильник 2 над регенератором может быть исключен потребуется лишь подпитка свежей водой для ее компенсации. При очистке под низким давлением или при относительно низком удельном расходе поглотителя возврат энергии в турбине 5 незначителен, и от турбины можно отказаться, заменив ее дросселем. Схема существенно упрощается при использовании физического поглотителя, когда температура в регенераторе не отличается от [c.115]

Снижение давления отработавшего пара в выхлопном патрубке турбины вызывает увеличение общего перепада тепла Яо. При этом температура отработавшего пара и удельный расход свежего пара уменьшаются. [c.232]

Основная часть воды, потребляемой ТЭС, используется для охлаждения. В зависимости от мощности турбин и применяемых параметров пара удельный расход воды на ТЭС составляет 0,12—0,45 м /(кВт-ч). В дальнейшем по мере повышения установленной мощ ности и повышения параметров пара этот расход уменьшится до 0,1—0,105 м /(кВт-ч). Подавляющая часть этой воды (85—95%) идет на конденсацию пара, охлаждение масла и воздуха (3—8%) и восполнение потерь в оборотных циклах (4—6%). На современных ТЭС расходы охлаждающей воды достаточно велики. Так, расход охлаждающей воды для конденсатора турбины К-300-240 составляет около 12 м /с, что для ТЭС мощностью 1200 МВт составит около 50 м /с, или 180 тыс. м /ч [4, 5, 14, 28]. [c.87]

Пар, получаемый в котлах-утилизаторах за счет тепла газа колчеданных и серных печей, может быть эффективно использован в паровых турбинах, заменяющих электродвигатели для привода центробежных нагнетателей. Для этой цели могут быть применены турбины соответствующей мощности с рабочим давлением пара 35 ат, противодавлением 6 ат при 3000 об мин и удельном расходе 16 кг квт- ч. [c.250]

Удельный расход охлаждающей воды на 1 кВт установленной мощности тем меньше, чем выше начальные параметры пара, подаваемого из котла в турбину, и чем больше единичная мощность [c.108]

Достоинством пароструйных машин являются простота их конструкции и относительно малая стоимость. По существу пароструйную машину надо сравнивать с агрегатом турбина-компрессор. Центробежный компрессор вследствие большого удельного объема паров воды громоздок и вся система турбина-компрессор сложнее и дороже пароструйной машины, хотя имеет меньшие необратимые потери и расход пара. При кондиционировании воздуха для сравнительно небольшого охлаждения пароструйная машина имеет определенные преимущества. Например, для кондиционирования воздуха в Московском университете им. Ломоносова применена пароэжекторная машина. Пароводяная машина потребляет больше топлива, чем компрессорная с тепловым двигателем, но является более простой и дешевой кроме того, применение воды в качестве рабочего тела холодильной машины и теплоносителя, подаваемого непосредственно в воздухоохладители, в ряде случаев имеет преимущества. [c.564]

Следует также отметить, что из-за повышения удельной работы 1 кг парогазовой смеси при впрыске в ГТУ пара, температура которого ниже температуры газа перед турбиной, можно уменьшить максимальную температуру цикла без снижения мощности и тем самым увеличить ресурс двигателя. Так, в обычной ГТУ, рассчитанной на максимальную температуру 850 °С, при Лк = 6 ввод пара (11,7 % от полного расхода продуктов сгорания через установку) снижает максимальную температуру рабочего тела до 670°С и повышает к.п.д, с 22 (без подвода пара) до 30,5 %. [c.36]

В производственном водоснабжении вода в основном используется для охлаждения, промывки, замочки, увлажнения, парообразования, гидротранспорта, изготовления продукции и т.д. Использование воды для охлаждения по масштабам значительно превосходит все остальные виды потребления, причем удельный вес этой категории в общем, объеме производственного водоснабжения продолжает расти. К этой категории относится расходование воды для конденсации пара, отходящего от паровых турбин электростанций, для охлаждения различных печей, машин и аппаратуры в металлургической, нефтеперерабатывающей, химической и других отраслях промышленности. Вода для промывки и зa ючки расходуется в больших количествах на нужды целлюлоз-но-бумаяшой, шерстеобрабатывающей, текстильной промышленности, промышленности искусственного волокна и др. На гидротранспорт различных материалов вода расходуется в самых разнообразных отраслях промышленности (в том числе шлако- и золоудаление на теплосиловых станциях, транспортирование шлака в доменных цехах, отходов обогатительных фабрик и т.д.). [c.127]

Для охлаждения воды до - - 7° С американские фирмы в настоящее время выпускают бром-литиевые абсорбционные машины производительностью до 2,14 млн. ккал/час в одном агрегате. При давлении греющего пара в 1,85 ama удельный расход пара не превышает примерно 3 на 1000 ккал. При потреблении пара в 10 ama он вначале используется для привода турбокомпрессоров, соединенных на одном валу с паровыми турбинами. В последующем отходящий пар из турбин с противодавлением в 2 ama направляется для обогрева кипятильников абсорбционных машин. Так, например, для кондиционирования воздуха крупного административного здания необходимая холодопро-изводительность обеспечивается турбокомпрессорами (7,5 млн. ккал час) и абсорбционными агрегатами (4,2 млн. ккал/яас)- [14]. [c.61]

При применении этого метода пар имеет давление более высокое, чем то, которое требуется для технологического пара, и затем оно снижается до нужного уровня в турбине с противодавлением, соединенной с генератором. Доля пара для выработки электрической энергии может меняться от 10 % общего расхода пара в промышленных паросиловых установках, которые производят электроэнергию в качестве побочной продукщш, до 70 % или более на электростанщмх, которые в качестве побочной продукции производят пар. Давление в котле приближается к 10,6 МПа по сравнению с 1,1-4,2 МПа для наиболее крупных отдельных промышленных установок, предназначенных для вьфаботки технологического пара. В этих установках удельный расход тепла для получения электроэнергии может снижаться до 4,75 МДж/кВт-ч, в то время как на отдельных электростанциях этот показатель превышает 10,55 МДж/кВт-ч. [c.181]

Повышение экономичности рассмотренной схемы предварительного подогрева воздуха в энергоблоках 300 МВт возможно за счет расширения регенерации турбоустановки, Представляется целесообразным использование двухступенчатой схемы калориферной установки с подогревом воздуха до 30—40 °С из седьмого отбора турбины 0,14 МПа паром с энергоценностью менее 0,4 и до 90—100°С паром из шестого отбора (0,25 МПа) с энергоценностью 0,42. Это позволит снизить удельный расход теплоты на турбО установку и расход гоплива нк энергоблок. [c.207]

Парокислородное дутье применяется при выработке безазотного технологического газа. При выработке энергетического газа (например, для газоснабжения газовых турбин или промышленных печей) газогенераторы могут работать и на паровоздушном дутье, но качество газа при этом снижается. По данным ВНИГИ [Л. 6], проводившего испытания полупромышленного газогенератора с кипящим слоем на бурых углях (райчихинском, артемовском и бабаевском), теплота сгорания газа при паровоздушном дутье получена равной 1 000—1 100 ккал/м вместо 2 100—2 200 ккал/м на парокислородном дутье, к. п. д. газификации при этом составляет 50—54%, а термический к. п. д. — 74—84%. К достоинствам газогенератора с кипящим слоем относятся высокая производительность (один газогенератор может дать до 70 000 м газа в час) и устойчивый режим работы. Недостатками являются необходимость предварительной сушки углей с большой влажностью, громоздкость сооружений из-за низкого съема газа с единицы объема газогенератора, большое содержание пыли в газе, что усложняет очистку газа, низкая степень разложения пара и большой удельный расход кислорода. [c.71]

Паровые турбины, предназначенные для привода электрогенераторов, такого изменения числа оборотов не допускают. Поэтому для привода компрессоров применяют специальные конструкции паровых турбин. Однако паровые турбины мощностью менее 12 ООО кет не могут быть выполнены на высокие параметры пара и имеют внутренний к. п. д. значительно меньший, чем у мощных современных турбогенераторов. Питание приводных турбин паром от предвключенных турбин высокого давления не всегда возможно и практически не приводит к сокращению удельного расхода тепла на выработку механической энергии. [c.38]

В зависимости от мощности турбин и применяемых параметров пара удельный расход воды на тепловых электростанциях составляет 0,12—0,45 м (кВт-ч). В дальнейшем по мере повышения установленной мощности и повышения параметров пара этот расход уменьшится до 0,1—0,105 м /(кВт>ч). Подавляющая часть этой воды (85—957о) идет на конденсацию пара, а остальная часть на охлаждение масла и воздуха (3—8%), пополнение потерь в оборотных циклах (4—6%), удаление золы и шлака (2—5%), подпитку котлов (0,2—0,8%). [c.17]

Особенности планирования удельных расходов топлива на АЭС. Как и на тепловых электростанциях, использующих органическое топливо, основным планируемым технико-экономическим показателем АЭС является удельный расход топлива на отпуск электроэнергии. Уровень этого показателя на АЭС в расчете на условное топливо выше, чем на ТЭС, так как параметры пара, используемого для производства электроэнергии, на АЭС существенно ниже. На АЭС, как известно, турбины работают на насыщенном паре. Например, в серийных энергетических блоках с реакторами ВВЭР-440 давление насыщенного пйра перед стопорными клапанами турбины составляет 44 кгс/см . [c.176]

Холодопроизводительность машины можно регулировать уменьшением подачи греющего пара или воды в генератор, охлаждающей воды в конденсатор, или раствора в генератор. Тре тий способ (показанный на схеме) является наилучшим. На рис. 154, г представлена зависимость удельного расхода энергии на единицу холода при разных способах регулирования холодопроизводительности. Принятый способ обеспечивает плавное повышение экономичности машины при падении нагрузки от 100% до О (кривая /). Регулирование изменением расхода пара (кривая 2) позволяет снизить холодопроизводительность до 50% при почти постоянном расходе пара на единицу холода, дальнейшее снижение вызывает резкое падение экономичности. Для сравнения приведены также данные, отно ящиеся к холодильному турбокомпрессору с приводом от паровой турбины или от встроенного электродвигателя. В первом случае холодопроизводительность регулируют изменением скорости вращения (кривая 3), во втором — дросселированием всасываемого пара (4) или поворотом направляющих лопаток (5). Наиб ее экономичным, ло данным фирмы, оказался первый способ. [c.396]

Проведен термодинамический анализ процессов при работе детан-дер-генераторного агрегата (ДГА) совместно с газоиспользующим оборудованием. В качестве критерия оценки влияния ДГА на тепловую экономичность тепловых электростанций предложены изменение удельного расхода теплоты или топлива на выработку электроэнергии. Рассмотрены различные варианты использования ДГА на ТЭС при подогреве газа перед детандером отборным паром турбин, уходящими газами котлов, теплотой автономных и пиковых водогрейных котлов. Снижение удельного расхода условного топлива на выработку электроэнергии на ТЭС при использовании ДГА зависит от способа подогрева газа и при оптимальных условиях составляет на ТЭС с турбинами конденсационного типа около 1% от удельного расхода топлива на энергоблок. При использовании ДГА на ТЭЦ эта величина зависит от внешней тепловой нагрузки электростанции и изменяется от 1% при работе турбоагрегатов в конденсационных режимах до 0,2% при работе по тепловому графику. [c.5]

Наибольшее количество воды затрачивается на конденсацию пара и охлаждение. Удельный расход воды на охлаждение на 1 кет установленной мощности составляет 0,05—0,13 л/сек в зависимости от мощйости и давления турбин, которыми оборудована электростанция. Суммарное потребление воды для охлаждения агрегатов современной крупной тепловой электростанции мощностью 400 ООО квт составляет, таким образом, 18—23 м 1сек, или 65—80 тыс. м 1ч. [c.124]

Механическая компрессия пара. Для повышения давления водяного пара поршневые компрессоры не применяются, так как при больших удельных объемах пара низкого давления они должны иметь очень большие размеры и расходовать значительное количество энергии на холостой ход. При небольших производительностях (до 40 м 1мин пара) могут применяться ротационные компрессоры. При больших производительностях применяются турбокомпрессоры с приводом в виде паровой турбины или электродвигателя. [c.267]

Даже при низкой проектной температуре газов перед газовой турбиной (770 °С) и одинаковых в ПГУ и ПСУ паровых турбинах (К-160-130) в условиях эксплуатащ1и ПГУ-170 по сравнению с ПСУ получено сокращение по расходу топлива на 6-8 % по металлоемкости ВПГ — в 2,5 раза по удельным капзатратам — на 8 %. Вследствие пониженных металлоемкости и объемов пароводяного тракта ВПГ в 10-20 раз быстрее реагирзтот на изменение нагрузки, чем паровые котлы. Промежуток времени от растопки ВПГ до получения толчковых для паровых турбин параметров пара в 4,5 раза меньше, чем в ПСУ. Устойчивая минимальная нагрузка ВПГ не превышает 10 % полной. [c.207]

Численность промышленно-производственного (эксплуатационного) персонала на электрических станциях зависит от многих факторов. Важнейшими из нНх для тепловых электростанций являются количество основных агрегатов (котлов и турбин) и схема технологических связей оборудования общая мощность электростанций паровая мощность электростанций и тип ее (конденсационная или теплофикационная) суточный расход и вид сжигаемого топлива. Наряду с этим на численность эксплуатационного персонала тепловых электростанций влияют и такие факторы, как степень автоматизации и использования имеющейся автоматики, уровень механизации трудоемких работ (например, разгрузка топлива из железнодорожных составдв, удаление золы и шлака, загрузка реагентов в аппараты химводоочистительных установок), компоновка оборудования (расположение однородного оборудования компактно или в различных местах, на одной или разных отметках), начальные параметры пара. Это многообразие факторов, влияющих на производственные штаты тепловых электростанций, определяет различия в подходе к нормированию численности персонала по цехам электростанции. Удельная численность промышленно-производственного персонала тепловых электростанций изменяется в широких пределах. [c.224]

Штатный коэффициент (количество эксплуатационного персонала на 1000 кет установленной мощности) в крупных цехах разделения воздуха составляет 5,5—4,25, причем заметна тенденция к дальнейшему снижению. Для сравнения можно указать, что на тепловых электростанциях средней мощности (100—150 Мет) штатный коэффициент составляет 3—4. Поэтому себестоимость продуктов разделения воздуха определяётся в основном расходами на электроэнергию (или пар, если привод компрессоров осуществляется от паровых турбин). Удельный вес энергетических затрат в зависимости от масштабов производства составляет 50— 70% [6]. [c.9]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология