Коэффициент сечения трубопровода

Дросселирование газа производится в дросселях, которые представляют собой устройства (шайбы, сопла), уменьшающие поперечное сечение трубопровода, по которому движется газ. В результате резкого сужения сечения трубы увеличивается скорость газа и уменьшается давление и температура. Падение температуры примерно пропорционально падению давления. Коэффициент пропорциональности определяется из термодинамических соотношений в соответствии с эффектом Джоуля — Томпсона. Для углеводородных природных газов он имеет порядок 0,3 град/атм. Так, для охлаждения газа на десять градусов необходим перепад давления в 3 МПа. Низкая термодинамическая эффективность эффекта дросселирования ограничивает срок его использования, поскольку с течением времени эксплуатации месторождения пластовое давление падает, а следовательно, падает давление и на входе установки комплексной подготовки газа. Примерно через десять лет эксплуатации месторождения при существующих темпах отбора газа дросселирование газа перестает давать необходимый холод, и в дальнейшем необходимо либо увеличивать давление с помощью дожимной компрессорной станции, либо использовать другие источники холода. [c.40]

Площадь Ft = nd /4 проходного сечения трубопровода определяется по выбранному условному проходу d = d,. Длина I участка трубопровода назначается приближенно в соответствии с предполагаемой компоновкой привода на машине. Коэффициент X, гидравлического сопротивления трубопровода определяется по применяемым в гидравлике эмпирическим зависимостям (см. параграф 1.4). При этом целесообразно уточнить расчетную скорость течения рабочей среды в трубах. Для напорной и сливной линий гидропривода и = и ы = QJF . Для напорной и [c.98]

Здесь А — коэффициент, зависящий от формы сечения трубопровода (дпя круга диаметром В коэффициент А = 64-, для кольца шириной а коэффициент А = 96). [c.37]

Величина ц, — это так называемый коэффициент сужения, который характеризует сужение потока пара или газа, возникающее из-за существенного по сравнению с обычным уменьшения эффективного сечения трубопровода в месте наибольшего его сужения. Величина этого коэффициента зависит от геометрических размеров сопротивления и частично также от физических свойств пара или газа. [c.152]

Ha этом закончим разбор случая, когда температура, коэффициент гидравлического сопротивления и сечение трубопровода постоянны по всей его длине. [c.206]

Рассмотрим теперь более общий случай, когда коэффициент гидравлического сопротивления X в данном месте трубопровода постоянен, но в остальных его местах может иметь другие значения. Одновременно предположим, что сечение трубопровода изменяется вдоль его длины и что только температура пара или газа остается одной и той же по всей длине трубопровода. Предположим также, что температура и энтальпия (если речь идет о перегретом водяном паре) в данном месте трубопровода за время переходного процесса остаются по меньшей мере приблизительно постоянными ), [c.206]

Часто на практике бывает, что газ или воздух транспортируется по четырехугольным трубопроводам. В таких случаях применяются пе круговые диафрагмы, а четырехугольные, удовлетворяющие соотношению А В = а Ь, где А и Б—размеры внутреннего сечения трубопровода, а а и Ь — размеры отверстия диафрагмы. Испытания показали, что коэффициенты расхода таких диафрагм мало отличаются от а нормальных диафрагм, если указанные соотношения сохранены. [c.41]

С целью оценки работы установки подсчитывают коэффициенты избытка воздуха при сжигании вспомогательного топлива а и аз, отнесенные соответственно и к выходному сечению камеры и к сечению трубопровода перед основной камерой сгорания, а также коэффициент избытка воздуха ссд при сжигании основного топлива и коэффициент полноты сгорания т] основного топлива. [c.146]

При рассмотрении количества движения, которое имеет жидкость, протекающая через поперечное сечение трубопровода за единицу времени, вводят понятие коэффициента количества движения [ , под которым понимают отношение истинного количества движения к количеству движения, вычисленному по средней скорости (см. формулу 1.86). Можно показать, что для ламинарного движения жидкости [c.55]

Скоростные коэффициенты представляют собой отношение скорости (О газа в данном сечении трубопровода к критической скорости с, т. е. [c.26]

Скоростной коэффициент во входном сечении трубопровода определяют по рис. 7.23 в зависимости от Хвы,1 и Ь[. [c.219]

Скоростной коэффициент в выходном сечении трубопровода, согласно формуле (7.57). составляет [c.235]

Установлено, что значение на порядок превосходит значение коэффициента радиальной турбулентной диффузии. Значит, основная причина увеличения количества смеси — неравномерность распределения скоростей в поперечном сечении трубопровода. Большую неравномерность профиль скорости имеет при ламинарном режиме течения. [c.167]

Действительный расход потока среды отличается от теоретического значения, определяемого по формуле (18.3). Влияние реальных условий отбора давления и протекания среды корректируются коэффициентом истечения С изменение плотности среды корректируется коэффициентом сжимаемости е. Поскольку наличие местных сопротивлений (арматуры, отводов, колен и пр.) искажает распределение скорости по сечению трубопровода, то для нейтрализации этого влияния применяют прямые участки трубопроводов, до и после сужающего устройства, определенной длины. Влияние шероховатости измерительного трубопровода на коэффициент истечения С корректируется с помощью поправочного коэффициента на шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода К . Коррекция коэффициента истечения на притупление в процессе эксплуатации входной кромки отверстия диафрагмы осуществляется с помощью поправочного коэффициента на притупление входной кромки отверстия диафрагмы К . С учетом этого, уравнение массового расхода принимает вид [c.476]

Скоростной коэффициент во входном сечении трубопровода (см. рис. 7.23) при = 3.58 и вых1 0.236 составляет = 0.22. [c.235]

Рассмотрим некоторые характерные местные сопротивления, часто встречающиеся на практике. Характер движения жидкости, преодолевающей различные местные сопротивления, показанные на рис. 52 подтверждается наблюдениями многих исследователей. Так, например, установлено, что преодоление местного сопротивления при внезапном сужении трубы (рис. 52, а) сопровождается образованием в месте сужения водоворотной области и уменьшением сечения струи до размеров меньших, чем сечение малой трубы. Пройдя участок сужения, струя расширяется до размеров внутреннего сечения трубопровода. Это и дает основание уподобить указанное местное сопротивление сопротивлению при внезапном расширении струи. Значения коэффициента местного сопротивления при внезапном сужении трубы можно определять по формуле ЦАГИ [c.95]

Поток не должен иметь резких колебаний расхода или пульсаций. Исходный коэффициент расхода а определен для тех случаев, когда вблизи сужающего устройства на пути движения потока нет местных сопротивлений. Любые местные сопротивления (колена, тройники, отводы, регулирующие устройства), расположенные близко от сужающего устройства, будут искажать нормальное распределение скоростей по сечению трубопровода, вследствие чего действительный коэффициент расхода будет отличаться от исходного. Величину погрешности для всех возможных случаев определить трудно. Поэтому для правильной работы сужающего устройства следует устанавливать его на достаточном расстоянии от источника возмущения, т. е. иметь достаточно длинные прямые участки трубопровода. Длина прямых участков зависит от характера местных сопротивлений, величины т и способа отбора давления на сужающем устройстве. [c.313]

Величина коэффициента вязкости фреона-12 в жидком состоянии гораздо больше, чем аммиака. Это повышает гидравлическое сопротивление и, следовательно, вызывает необходимость увеличивать сечение трубопроводов для прохождения фреона. Удельный вес фреона-12 в парообразном состоянии примерно в [c.23]

Следует отметить, что до последнего времени существует мнение о незначительном влиянии на работу двигателя фактических смол при их относительно небольшом содержании. Это ошибочное мнение является следствием сравнительно продолжительного срока работы двигателя, в течение которого при таком содержании смол проявляется заметно пх вредное действие. Так, за время межремонтного пробега авто.мобилей, работавших на автомобильных топливах, содер кащих 15—25 мг фактических смол (в отдельных пробах до. 50—60 мг), были отмечены твердые отложения на горячей части впускного трубопровода, сузившие свободное сечение трубопровода на отдельных машинах до 32% [22], в результате чего снизились коэффициент наполнения (на 18%) и мощность двигателя. [c.98]

Расчет трубопровода, по которому перекачивается жидкость, состоит в определенпи перепада давления, необходимого для обеспечения заданного расхода и оитимального сечения трубопровода. Для определения перепада давления при заданной длине трубопровода, его конфигурации и известном количестве элементов запорной аппаратуры вычисляют потери напора Ьп. При этом линейные потери напора / тр находят с помощью уравнений (4.22) или (4.23) в зависимости от режима потока в трубопроводе. Суммарные потери напора на преодоление всех местных сопротивлений рассчитывают но формуле (4.24), в которой значение коэффициентов находят суммированием отдельпых коэффициентов местных сопротивлений. [c.43]

Ру — площадь сечения трубопровода, м г — коэффициент, равный 9,81 [c.41]

И истинный коэффициенты расхода жидкости равны. Коэффициент кинетической энергии а определяют, если известно распределение скоростей в поперечном сечении трубопровода. На большом расстоянии от входа прямолинейного трубопровода эту величину (для турбулентного течения) можно выразить соотношением [c.165]

В уравнениях (4.59) — (4.61) принято 2 — суммарный коэффициент гидравлического сопротивления системы трубопроводной обвяз- ки /, р — площадь сечения трубопровода. [c.96]

Для получения частотной характеристики силовой части гидропривода в передаточную функцию (14.50) следует подставить 8 <й И применить комплексную форму (10.42) коэффициента распространения д (/со). С учетом гармонического коэффициента линеаризации нелинейной характеристики подпиточного клапана расчет является достаточно сложным, так как даже при использовании аппроксимированной зависимости для д (рон. Орн) может возникнуть необходимость в последовательных приближениях. При этом для предварительно назначенной амплитуды давления в сечениях трубопроводов у насоса вычисляется коэффициент гармонической линеаризации и находятся соотетствующие амплитудам (/<а) частотные характеристики [c.429]

Гидроочистка бензинов вторичного происхождения, харантериаую-шихся наличием значительного количества нестабильных непредельных углеводородов и в ряде случаев смолистых веществ, сопряжена со значительным тепловыделением в реакторе. Нестабильные углеводороды и смолы, особенно в присутствии кислорода, полимеризуютоя внутри нагревательной и теплообменной аппаратуры при температуре выше 250°С, что приводит к уменьшению полезного сечения трубопроводов и аппаратов, снижению коэффициента теплопередачи и в конечной стадии - закупорке этой аппаратуры. [c.62]

Пример. Рассмотрим трубопровод длиной = 2 м, диаметром = 66 мм, акустической массой Afta = po/iS и акустической емкостью Сва = S/po g . При плотности газа ре = 1,17 кг/м , скорости звука в газе со = 342 м/с и сечении трубопровода 5= 34,2-10 м2 определим Моа = 342 кг/мэ и Сва = = 2,48 10" м с2/кг. Для наглядности разобьем трубопровод на два равных участка и примем соответственно количество ячеек = 10, — 5. Используем имеющиеся индуктивность = 7,6-10 Г и электрическую емкость j = 0,0024-10" Ф в качестве параметров ячеек для первого участка тогда при тх = I имеем = 2,22-10 Гм /кг и = 0,968 Ф кг/м с . По этим масштабным коэффициентам могут быть найдены параметры ячеек для второго участка = 15,2 Г j = 0,0048-10 Ф. Масштабный коэффициент по частоте, согласно (III.36), для первого, второго участков и всей системы в целом один и тот же = 68. [c.195]

В ряде случаев, кроме различия между измеряемым перепадоы (Pi—Pj) и действительным перепадем давления (Р —Рг). учитываются также все возмущения, возникающие вследствие потерь из-за неравномерности распределения скорости гго сечению трубопровода. При этом в уравнение вводится скоростной коэффициент С и уравнение для коэффициента расхода а преобразуется в следующий более простой вид [c.85]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент сечения трубопровода: [c.255] [c.9] [c.22] [c.158] [c.91] [c.200] [c.215] [c.41] [c.13] [c.114] [c.26] [c.8] [c.219] [c.181] [c.222] [c.230] [c.111] [c.429] [c.198] [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология