Насадок конически расходящийся

Наибольшее влияние на коэффициент расхода жидкости оказывает чистота обработки его внутренней поверхности, радиус сопряжения выходной (цилиндрической) части с конической, а также профиль конической части насадка. Коэффициент расхода зависит от степени чистоты обработки внутренней поверхности. Улучшая чистоту внутренней поверхности насадка, можно увеличить коэффициент расхода жидкости с 0,95 до 0,98. Влияние шероховатости на характер течения в насадках описывают теми же законами, что и при обтекании плоской пластины (с нулевым углом атаки). Допустимая величина шероховатости (предельное значение для гидравлически гладкой поверхности) в этом случае определяют по формуле [c.213]

Нри соединении выходной части, выполненной по форме струи с расходящимся коническим насадком, можно получить наиболее возможное увеличение расхода. [c.72]

Для цилиндроконических аппаратов рекомендуются полиэтиленовые элементы насадки диаметром до 40 мм с насыпной плотностью до 120 кг/м а высота засыпки в статическом состоянии - 650 мм. Угол раскрытия конической части аппарата должен быть не более 60°. Удельное орошение для цилиндроконических аппаратов принимают достаточно высоким - около 4...6 л/м при этом унос жидкости меньше, чем в аппаратах с псевдоожиженным слоем. Цилиндроконические скрубберы могут применяться для очистки газов при их расходе до 40000 м ч. [c.209]

Конструирование сопла рабочей жидкости. Исследования показали, что наибольшего значения коэффициент расхода ф сходящейся конической насадки достигает при полном угле конусности насадки, равном 13°24. Практически на диапазоне полных углов конусности насадки от 10° до 15° коэффициент расхода меняется незначительно, следовательно, сопло рабочей жидкости эжектора можно проектировать с углом конусности в пределах 10—15°. [c.20]

Коэффициент расхода fi значительно возрастает при истечении жидкости через насадок (штуцер), представляющий собой короткую трубку, приставленную к отверстию (рис. 1-15, б), длина которой в 3,5—4 раза больше диаметра отверстия. Струя при выходе из отверстия в насадок сжимается, но при указанной длине его успевает расшириться и вытекает полным сечением. Однако и в данном случае fi < 1 вследствие потери напора при входе в насадок и последующем расширении струи. Для цилиндрического насадка fi = 0,82 для расходящегося конического [iv, = 0,45 для сходящегося конического (с углом при вершине 13° 30 ) = 0,963 для коноидального = 0,97. Заметим, что приведенные значения установлены в опытах по истечению воды и являются несколько завышенными в случае более вязких жидкостей зависимость величины от вязкости, однако, до сих пор не установлена. [c.66]

Здесь л =0,908 — коэффициент расхода для конически сходящегося насадка с углом конусности Р =25° [c.78]

В конических расходящихся насадках потери значительно больше, чем в конических сходящихся. Они могут применяться в тех случаях, когда надо получить большие расходы при малых скоростях истечения. [c.88]

Истечение жидкости через конические насадки. При входе в конический сходящийся насадок струя жидкости имеет сжатое сечение, но сжатие струи относительно меньше, чем в цилиндрическом насадке (рис. 71, в). Коэффициент сжатия колеблется от Е=1 при малых углах конусности (а 2—5°) до е=0,857 при а = =45°. Следовательно, коэффициенты скорости ф и расхода таких насадков равны между собой только при очень малых углах схождения а. [c.147]

В тех случаях, когда необходим значительный расход жидкости при малой выходной скорости, применяют конические расходящиеся насадки (рис. 71, г). Вакуум в сжатом сечении такого насадка больше, чем в цилиндрическом вследствие значительного расширения струи. Угол а расхождения насадка не может быть большим, так как происходит отрыв струи от стенок и срыв вакуума. Неустойчивость работы конического расходящегося насадка в значительной степени зависит от колебания напора перед насадком. С увеличением напора Н срыв вакуума происходит раньше, чем в цилиндрическом насадке. Оптимальным углом для устойчивой работы насадка считается а = 5—7°. [c.148]

Наибольшее влияние на коэффициент расхода жидкости оказывает чистота обработки его внутренней поверхности, радиус сопряжения выходной (цилиндрической) части с конической, а также профиль конической части насадка. Зависимость коэффициента расхода жидкости от степени чистоты обработки внутренней поверхности насадка показана на рис. 6.7 и 6.8. Улучшая чистоту внутренней поверхности насадка, можно увеличить коэффициент расхода жидкости с 0,95 до 0,98. Влияние шероховатости на характер течения [c.161]

Как следует из формул, коэффициент расхода жидкости зависит от чпсла Рейнольдса и параметра м, характеризующего отношение длины проточной части насадка к его диаметру. Однако формулы не учитывают влияния формы проточной части, шероховатости внутренней поверхности и сопряжения конической части с цилиндрической и дают только качественную оценку коэффициента расхода. К тому же расчетные значения величины п могут быть получены только в результате детального анализа экспериментальных данных, которые дают полную картину влияния каждого из гидравлических параметров истечения на коэффициент расхода жидкости из насадков оросителей. [c.168]

Интересно проанализировать, какое влияние оказывают на коэффициент расхода отношение диаметров входного и выходного отверстий, угол конусности, длина конической части насадка и шероховатость его внутренней поверхности. [c.217]

Разновидностью струйных аэраторов являются аэраторы ударного действия, в которых встречная струя жидкости дробит воздух на мелкие пузырьки (рис. 60). Розетки, предназначенные для дробления воздуха, монтируются на воздуховоде и имеют обычно по четыре отверстия диаметром 6—13 мм для подачи воздуха расходом 0,1—0,6 мЗ/мин. Жидкость под давлением (обычно не более 8,8 кПа) выбрасывается к розеткам через конические насадки диаметром на срезе 16 мм. Степень дробления пузырьков и эффективность растворения кислорода зависят от расхода циркулирующей жидкости, обычно равного 60—70 л/мин на каждый насадок. В настоящее время эти аэраторы имеют ограниченное применение из-за таких недостатков,как невысокая производительность по кислороду, значительные потери напора в трубопроводах, биологические обрастания и отложения солей, требующие систематической (через 3—4 мес) прочистки, а также интенсивное пенообразование. [c.97]

Расстояние А зависит в первую очередь от жесткости шпули и точности ее изготовления. Наилучшее центрирование шпули достигается при установке центрирующих устройств на всей длине шпули (сплошная коническая насадка). Однако при таком центрировании точность изготовления металлических шпуль должна быть исключительно высокой и не должна нарушаться при длительной эксплуатации. Кроме того, введение сплошных насадок утяжеляет веретено, что ведет к увеличению расхода мощности и уменьшению срока службы. [c.413]

Всасывающая линия трубопровода системы слива осветленной воды начинается в нижней части конической секции корпуса БГЦ, а нагнетающая линия этой системы заканчивается коническим насадком. Таким образом, осветленная вода насосом 1 перекачивается из отсека Б (проходя через БГЦ) в отсек А, а оттуда снова поступает в отсек Б. Расход воды в системе регулируют вентилем. [c.108]

При расположении гидроциклона над землей обеспечивается самотечный режим работы трубопроводов, отводящих от него очищенную воду для обработки на последующих сооружениях (например, градирнях), в связи с чем отпадает необходимость строительства насосной станции. Кроме того, облегчается операция удаления выделенного осадка, так как он выдавливается из гидроциклона под гидростатическим напором через шламовую насадку, расположенную в вершине конической части. Расход отводимой шламовой пульпы регулируется коническими насадками, присоединяемыми к шламовому патрубку через задвижку. В период работы гидроциклона задвижка на шламовом патрубке открыта полностью. Размер конической насадки зависит от свойств удаляемого осадка и подбирается в период пуска и наладки установки. [c.139]

Количество (расход) сточных вод, например на выпуске их в водоем, может быть изменено непосредственно в канале с помощью постоянного водомерного порога, временного водослива или конической насадки. [c.390]

Эжектирующий воздух высокого давления поступает в форкамеру 10, а оттуда через кольцевую щель 11 —ъ камеру смешения. Полное давление эжектирующего воздуха измеряется насадком 12, а его расход—мерным соплом 13, установленным в подводящем трубопроводе. Из камеры смешения воздух выбрасывается в атмосферу через конический диффузор 14 (угол при вершине конуса р = 7 , диаметр выходного сечения диффузора D — 200 мм). [c.81]

Примечание. О — диаметр гидроциклона вх — диаметр впускной насадки о — диаметр сливной насадки Q — расход исходной воды <7п — расход шлама а — угол конической части Гвх — площадь сечения впускной насадки ДЯ — перепад давлений в гидроциклоне рт и рв — плотность соответственно твердой фазы и воды, г/см у ц — динамическая вязкость, сПз кт — коэффициент, учитывающий концентрацию ГДП и турбулентность (для разбавленных агрегатно-устойчивых суспензий и )=0,075м йт=0,04 при ) = 0,25—0,5 м йт = 0,02—0,03) а —коэффициент, учитывающий затухание тангенциальной скорости в гидроциклоне (приближенно а=0,45) б — граничная крупность задерживаемых частиц, мкм о — охватывающая гидравлическая крупность задерживаемых частиц — эмпирический показатель степени (и 0,8) Н— высота конической части К — коэффициент пропорциональности, равный 0,443. [c.39]

Ранее применялись так называемые коноидальные насадки (сопла), внутренняя поверхность которых выполнялась по форме истекающей из них струи. Такие насадки способны обеспечить исключительно высокие значения коэффициента расхода (скорости ) — порядка 0,994. Однако вследствие сложности очертаний коноидальных насадков и трудности их изготовления они в последующем были почти полностью заменены коническими сходяш/имися соплами с небольшим цилиндрическим участком на выходе. Угол конусности этих насадков принимают около 13— 14°, а длину цилиндрического участка на выходе не более (0,7- -+-0,8)4- Сопло такой формы обеспечивает коэффициент расхода = 0,93-5-0,97. Предпринимались попытки применения насадков с различными формами выходного отверстия [78] чегпырехструй-ной, звездообразной, кольцевой и т. п. Одиако в проведенных опытах эти насадки не дали каких-либо существенных преимуществ перед обычными коническими. [c.62]

Входное отверсти , мм Высота цилиндрической части, мм Диаметр сливного патрубка, мм Диаметр шламовой насадки, мм Угол конической части, град Давление перед аппаратом, Па Расход пульпы на гидроциклон, м /ч Содержание нефти, % в исходном осадке в сгущенном продукте Степень извлечения нефти, % [c.60]

С учетом результатов опытов [2, 3] разработана конструкция многоконусного оросителя (фиг- 7) с малогабаритными съемными конусами, крупными ребрами для крепления патрубков и кольцевыми (дросселирующими) насадками (диафрагмами), на торец которых опираются конусы оросителя. Конические кольцевые диафрагмы ликвидируют разрывы сплошности струи, возникающие при обтекании ребер различной формы. Коэффициенты расхода таких диафрагм при/ ег>500 приведены ниже. [c.79]

Зависимость коэффициента расхода от критерия Рейнольдса [7 ] для конического сопла (насадка) с относительной длиной lJd = = 6,5 и углом конусности Рс 14° представлена на рис. 13, б. 20 [c.20]

Из-за малого диаметра фланца конической части резервуара насоса и сравнительно большого диаметра входного отверстия конической подвижной насадки транспортного трубопровода свободное проходное сечение в резервуаре недостаточно для схода выгружаемого материала из камеры насоса в зону образования аэроматериальной смеси, что способствует непроизводительным расходам сжатого воздуха. [c.93]

На эффективность работы гидроциклона оказывают влияние диаметры водоотводящей трубы и нижней шламоотводящей насадки так как соотношение между ними обусловливает соотношение между расходами осветленной воды Qo и шлама Qц,. Увеличение расхода осветленной воды сопровождается увеличением скоростей радиально направленных потоков воды, которые выносят частицы взвеси к центральной водоотводящей трубе, и этим снижается эффект осветления воды. При уменьшении диаметра нижней шламоотводящей насадки увеличивается концентрация шлама, что вызывает накопление взвеси в конической части гидроциклона это обстоятельство также сопровождается увеличением выноса взвеси с очищенной водой. [c.92]

Для центробежных форсунок разных конструкций характерной формой факела является полый конус (см. рис. 75, а) и заполнение центральной области факела каплями достигается обычно лишь при малых значениях геометрической характеристики и небольших углах раскрытия факела ф, так как пространственный угол распада пленочной части конической струи на капли весьма невелик. По данным А. М. Ластовцева [61 ] он составляет в среднем ф = 30°, причем угол, охватывающий зону, содержащую примерно 98 о капель факела, еще меньше ф = 12- 15°. В ряде случаев, например при крупном дроблении жидкости, желательно применение форсунок с заполненным факелом разбрызгивания. Это позволяет достигнуть лучшего заполнения объема полого аппарата разбрызгиваемой жидкостью при меньшем числе форсунок, а при орошении насаженных колонн такими форсунками существенно возрастает смоченность торца насадки и повышается равномерность распределения жидкости. Для лучшего заполнения факела каплями применяют форсунки с подачей жидкости по оси выходного отверстия. Наиболее простой форсункой такого типа является заглушенный снизу цилиндрический патрубок с центрально расположенным круглым отверстием истечения. Однако для распыления жидкости такими форсунками нужны высокие давления, а угол раскрытия факела этих форсунок весьма мал (ф = 30°). Можно отметить, что пропускная способность таких форсунок и их коэффициент расхода существенно зависят от от- [c.183]

Качество распыла зависит также от конструктивных особенностей распылителя. Для некоторых наиболее распространенных конструкций распылителей, например типа РУЗ, установлены зависимости, определяющие среднюю дисперсность образующегося тумана, размера факела и плотность его орошения [4]. В упомянутой конструкции распыл осуществляется с помощью конической насадки (рис. 24), соединенной с магнитострикционным преобразователем. На графике (рис. 25), по данным НИИХИММЛШа, показана зависимость средней дисперсности распыленных частиц от расхода продукта и толщины пленки. Измерения дисперсности вдоль факела показали, что величина капелек тумана изменяется Г)8 [c.68]

Электрофильтр типа СМ-1 (рис 34) состоит из цилиндрического стального корпуса со входом газа через загнутый вниз газопровод и выходом, через коническую крышку вверх. Аппарат двухсекционный с двухлопастным дросселем на выходе. Для распределения газа под электродами имеется несколько рядов хордовой насадки. Осадительные электроды — стальные трубы диаметром 256 мм, длиной 3 л, 120 щт. в аппарате (60 шт. на секцию). Коронирующие электроды — проволока диаметром 2—3 мм из армко или красной меди. Изоляторы типа ПО-1 с паровым обогревом для предохранения их от увлажнения. По мере загрязнения электроды промывают (при выключенном токе и газе) трубы — через сопла, устаноеленные наверху у каждой трубы, коронирующие провода — через специальные воронки. Рис. 35. Электрофильтр для смоло- Расход воды на промывку 0,4 л на осаждения. Трубу. [c.554]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология