Профили параметров

Таким образом, влияние стенки реактора иа формирование неоднородного профиля параметров фильтрующегося потока распространяется в глубину не более чем на 10 характерных размеров частицы катализатора, по крайней мере для слоев с относительными размерами 25 Я/йа 167 и 0,25 Я/О 1,79, упакованных способом загрузки, обеспечивающим однородную структуру в центральной части слоя. [c.14]

При указании двух и более параметров шероховатости поверхности значения параметров записывают сверху вниз в следующем порядке параметры высоты неровностей профиля, параметр шага неровностей профиля, относительная опорная длина профиля (рис. 3.2,6). [c.177]

Характер теплообмена Температурно-Временной профиль Параметр [c.131]

Критическое число М зависит от формы профиля, параметров решетки и угла атаки. Большое влияние на величину оказывает форма входной части. профиля. Наилучшей является такая форма входной части профиля, при которой местное повышение скорости является минимальным [c.78]

I — параметр, определяющий положение точки на профиле, — параметр профиля а у — относительный объемный коэффициент утечки [c.8]

Полученные поля параметров в струе (рис. 1) качественно отличаются от случая истечения при однородных параметрах на срезе, так как рассчитанные числа Маха уменьшаются с удалением от ядра струп, в то время как при однородном профиле параметров наблюдается обратная картина увеличение чисел Маха с удалением от оси струи (вне ядра потока) [3]. В центральной части струи образуется некоторая область с однородным (в поперечных сечениях) распределением параметров, причем диаметр изэнтропического ядра существенно меньше диаметра струи. При увеличении расстояния от среза происходит выравнивание параметров поля течения, рассчитанное методом, предложенным в [4] на срезе сопла — профиль параметров неоднородный в ядре потока — измеренные и рассчитанные числа Маха и р о близки по значению. [c.309]

Потоки плазмы в каналах. При движении плазменной струи в цилиндрическом канале происходит перемешивание плазмы со сравнительно холодным газом, распространяющимся в периферийных зонах струи. Характеристики этого процесса перемешивания не отличаются от таковых для свободной плазменной струи вплоть до расстояния, равного трем калибрам канала, где процесс перемешивания практически завершается [62]. Здесь и в предыдущем параграфе речь идет о турбулентном перемешивании, т. е. процессе, приводящем к выравниванию радиальных профилей параметров струи. Если в качестве критерия степени перемешивания выбрать, как это принято в работе [64], длину я светящегося ядра плазменной струи и рассматривать распространение плазменной струи в спутном потоке различных газов, то оказывается, что я сильно зависит от рода газа в спутном потоке и несколько слабее — от скорости последнего. Так, подданным [69], величина LJd = = 3,5 при обдуве аргоновой плазменной струи азотом и LJd = 2 при обдуве водородом и метаном (отношение диаметра канала реактора В к диаметру [c.206]

Аналогичные результаты были получены в [73] при вводе в плазменный поток холодных газовых струй через отверстия, расположенные в плоскости сечения канала, перпендикулярной его оси. При длине зоны перемешивания, равной двум калибрам канала, максимальная неравномерность профиля температуры составляет 5—7% на диаметрах, равных 0,752). Поскольку стенки канала интенсивно охлаждаются снаружи, профиль температуры может все более отклоняться от прямолинейного вследствие теплообмена газа со стенкой. Профиль температуры тем ближе к прямолинейному, чем меньше диаметр отверстий ввода холодного газа и чем больше расход холодного газа. Так, при уменьшении площади отверстий примерно в два раза при сохранении числа отверстий и величины расхода холодного газа максимальная неравномерность температурного профиля снижается почти в три раза [73]. По-видимому, на скорость установления профилей параметров в потоке смеси оказывает влияние величина отношения динамических напоров смешиваемых струй (piZ i/pa , где pi, плотности газов в струях, Vi, — скорости). Об этом свидетельствуют результаты экспериментов со сравнительно слабо-подогретыми струями [77, 78], а также результаты работ, в которых исследуются траектории холодных струй в поперечных плазменных потоках [c.207]

В крайнем случае, когда вдуваемая струя смещена с оси канала и распо-лагается у стенки канала (рис. 4.1, б), величина составит, очевидно, (3,4—4,6)1). В случае поперечного ввода струи газа в поток (рис. 4.1, б) добиться строго симметричного заполнения сечения реактора пограничным слоем холодного газа практически невозможно, поскольку форма сечения вводимой струи в сносящем потоке существенно деформируется [66], будет сказываться влияние величины отношения динамических напоров струй и потока, профилей параметров струй и потока и других факторов. Поэтому, для того чтобы обеспечить достижение минимального значения Ьп в условиях радиального ввода струй, необходимо пользоваться результатами исследования траекторий струй в сносящих потоках [69, 75, 79, 80, 82—84]. Например, траектории струй холодных газов в сносящем плазменном потоке аргона в канале описываются с погрешностью не более 12% следующим выражением [c.208]

Профилей параметров реакции к действительным, но, с другой стороны, позволяют выявить наиболее существенные физические и химические аспекты реакции в газовом потоке как в уравнениях, так и в расчетных профилях. Стенки, обеспечивающие одномерность потока, могут быть диабатическими или адиабатическими мы будем рассматривать только последний случай. На языке газодинамики наша модель представляет собой случай невязкого (без трения) и изэнтропического (нет потерь тепла) течения реагирующего газа в канале постоянного сечения. [c.24]

Неявный алгоритм численного решения нестационарных уравнений сохранения лежит в основе наиболее общего и эффективного метода теоретического исследования ламинарных пламен предварительно перемешанных смесей произвольного (в принципе) химического состава. Действительно, по мере усовершенствования методов измерения профилей параметров в пламени возможность расчета таких систем открывает путь к исследованию механизма реакций даже в углеводородных пламенах. При моделировании процесса окисления углеводорода в пламени, требующего учета примерно 25 реагирующих частиц и около 80 элементарных реакций, особое значение имеет разумный компромисс между точностью вычислений и их объемом, определяющий выбор метода расчета и степень детализации описания процессов переноса. [c.99]

Изложенный метод исследования обратного перемешивания можно использовать также для проверки степени адекватности принятой теоретической модели продольного перемешивания реальному потоку в аппарате. При такой проверке необходимо сопоставить экспериментальное распределение концентраций трассера, полученное при стационарном его вводе, с рассчитанным по постулируемой модели. При этом используют значения параметров, найденных импульсным методом или по экспериментальному профилю концентраций трассера. [c.45]

Расчет концентрационного профиля в массообменной колонне необходим для следующих целей а) для проверки экспериментальных (или теоретических) значений параметров продольного перемешивания (Ре и Ре ) и массопередачи Т или коэффициента массопередачи) путем сопоставления расчетного профиля с опытным б) для одновременного определения по экспериментальным профилям концентраций параметров продольного перемешивания и массопередачи [233—235] в) для определения точки (сечения) ввода в колонну дополнительного потока одной из фаз с концентрацией, отличающейся от исходной. [c.230]

Определение параметров продольного перемешивания и массообмена по экспериментальным профилям концентраций [c.241]

Рис. П-37. Расчетная зависимость продольного профиля концентраций (безразмерные величины Л) от начальной концентрации реагента и параметров реактора

В качестве базового процесса сравнения на начальном участке следует использовать массообмен без радиальной конвекции при расходе и профиле скорости, тождественных локальным значениям этих параметров в процессе с отсосом (вдувом). Первое условие соблюдается при переходе от продольной координаты X и преобразованной переменной Z [по уравнению (4.50)]. Тождественность профиля скорости в сравниваемых сечениях канала обеспечивается значением Sho(Z, Rey), которое является решением уравнения диффузии [c.135]

Радиус границы основного участка струи г при универсальных профилях параметров в поперечных сечениях пропорционален расстоянию Го,5 от оси до точки с половинным значением безразмерного параметра (Аы = 0,5Аит Аг = 0,5Aim)- [c.399]

Касаясь исследования процесса дегидрирования этана с применением принципа суперонтимальности, следует отметить, что здесь также получены совершенно новые результаты, представля-юш,ие большой практический интерес. Можно было бы еще больше улучшить практический эффект оптимизации, если исследовать процесс с определением оптимального профиля переменных вдоль реактора. Очевидно, если применить к реакторам, где протекают такие последовательные реакции, как дегидрирование этилбензола с целью получения стирола, принцип подбора оптимального профиля параметров, в частности температуры, то можно добиться значительного увеличения выхода целевого продукта и производительности аппарата. [c.219]

Взагшодействие поддерживаемой УВ с облаком нереагирующих частиц. Пусть падающая УВ характеризуется прямоугольным профилем параметров, а ее амплитуда ниже критического значения [95], при котором частицы в облаке могут перейти порог воспламенения. Входя в облако, УВ замедляется, поэтому на продольной границе облака имеет место преломление фронта УВ. На рис. 3.40 показан теневой рельеф [c.270]

Как известно, ГОСТ 2789-59 за критерий чистоты принимает среднеарифметическое отклонение профиля Параметр косвенно характеризует среднюю высоту выступов, но он всегда меньше наибольшей величины выступов к для способов обра- [c.127]

Эта формула оказывается полезной даже в случаях струй с непостоянной плотностью и нерегулярньши профилями параметров -на срезе сопла, поскольку величина Р является постоянной в С11руе. Таким образом, струя помнит значение этой величины на больших расстояниях от сопла, где детали условий истечения уже забыты . В данном случае для величины р следует принять значение плотности вещества в окружающей среде. [c.128]

Интегрируя уравнение (IX.25) или систему уравнений (IX.25), (IX.26) иока не будет выполнено это конечное условие, получим необходимую дливгу реактора. Оценив размеры реактора, можно приступить к его детальному проектированию и экономическим расчетам. С помощью вычислительной машины можно провести выбор оптимальных параметров реактора. Далее мы рассмотрим простейшую задачу теоретической оптимизации — выбор наилучшего профиля температур по длине реактора. [c.265]

На рис. IX.18 показаны два профиля температуры и степени полноты реакции по длине реактора, соответствующие двум стационарным режимам процесса. Здесь снова возможны резкие изменения режима при постепенном пз-менении параметров процесса. Предположим, что Т соответствует линии на рпс. IX.19, так что стационарный режим определяется точкой пересечения I. Последовательность лпнпй от до 5 отвечает последовательному увеличению Tf до значения, соответствующего данному стационарному режиму. Тогда, [c.284]

Предложенные в этом разделе теории стробирования и ритмик позволяют с принципиально других позиций подходить к конструированию ГА-техники, добиваясь согласования конфигурации звукового поля и профиля звукового давления в зоне многороторных аппаратов с требованиями технологического назначения аппарата. Кроме того, полученные математические зависимости не только дают возможность априорной оценки ряда важнейших параметров АГВ, но и позволяют более осознанно подойти к проблеме системной классификации ГА-техники и, прежде всего, используя понятия углов совмещений ф и углов ритмики — Ч. [c.96]

Проектирование АСПВ сводится главным образом к расчету требуемой емкости взрывоподавителя (требуемое количество огне-тушащего вещества), оптимальных параметров энергодатчика и профиля распылительной головки. [c.226]

Четоды исследования функций классического аиализа, рассмотренные в предыдущих главах, за исключением метода миожителей Лагранжа, наиболее эффективно применяются для оптимизации процессов с сосредоточенными параметрами. Лишь в ряде случаев, используя особенности математического онисания конкретных н[)оцессов, указанными методами удается репитгь некоторые задачи оптимизации процессов с распределенными параметрами. Для этих процессов решение характеризуется пе совокупностью значений конечного числа независимых переменных, а соответствующей функцией от независимо/ переменной (как, например, ири решении задачи выбора оптимального температурного профиля в реакторе вытеснения). [c.191]

Однако в этом случае применение регулирования поворотом лопаток диффузора или серии диффузоров, отличающихся только углом установки лопаток при неизменном их числе, одних и тех же профиле и остальных геометрических соотношениях, потребует получения для каждого варианта своей характеристики с последующей интерполяцией на промежуточные углы установки лопаток, не охваченные экспериментом. Такой путь в принципе возможен, но трудоемок и сложен, поэтому необходимо использовать параметры, которые позволят обобщить характеристику диффузора с различными углами з в единую зависимость. Для лопаточного диффузора таким параметром оказался коэффициент диффузорности косого среза тг . сз. введенный ранее для канальнолопаточных диффузоров [61 и затем проверенный для ряда лопаточных диффузоров. Обобщив опытные характеристики диффузоров с углами азл = П-ь20° (см. табл. 4.2), полученные при исследовании ступеней с колесами, углы Рал которых равны 22° 30, 45°-2 и 90° (см. табл. 4.1) [7], можно видеть, что при Мс, = on.st характеристики всех диффузоров в составе разных колес ложатся на одну линию в координатах = / ( к. сз) (рис. 4.21). При 3 < 1Г и азл > 20° характер изменения = = / ( к.с.ч) в целом такой же, однако сами значения несколько выше, что легко можно учесть введением поправочных коэффициентов, полученных опытным путем. [c.155]

Для определения параметров продольного перемешиваиия по профилям концентраций в фазах введем вспомогательные переменные [235] [c.241]

Типы, параметры и размеры дробилок, предъявляемые к ним технические требования, методы испытаний, маркировка, упаковка, условия транспортирования и хранения дробилок определены ГОСТ 6937—81. К нормированным параметрам конусных дробилок с подвешенным валом и опорным пестом относятся наибольший размер кусков питания, номинальная ширина разгрузочной щели, производительность при номинальной ширине разгрузочной щели, моищость электродвигателя, габаритные размеры, масса дробилки. Для дробилок с консольным валом указывают диапазон регулирования ширины разгрузочной щели в фазе сблилсения профилей (вместо номинальной ширины разгрузочной щели). [c.169]

Из давно применяющихся методов здесь следует упомянуть методы Хэлла и Смита а также Ирвина, Олсона и Смита , опубликованные в 1949 и 1951 гг. Описываемые методы ставили своей задачей определение длины слоя катализатора, необходимого для получения заданной степени превращения, а также вычисление степени превращения для заданной длины слоя как функции таких параметров, как скорость потока, исходный состав вещества, температура и давление на входе реактора. Расчеты проводились для неизотермического и неадиабатического процессов. В этом случае, вследствие потока тепла через стенки реактора, возникает поперечный температурный градиент, причем разность температур в радиальном направлении может быть значительной. Необходимо иметь возможность определения температурного профиля в осевом, и радиальном направлениях. Для получения данных, необходимых для проектирования, и прежде всего скорости реакции как функции температуры, давления, состава, а также эффективного коэффициента теплопроводности, требовались соответствующие экспериментальные исследования. В настоящее время теория и эксперимент, относящиеся к проблемам теплопроводности, получили значительное развитие. До недавнего времени, однако, эти данные были довольно ненадежными, а соответствующие методы расчета еще и сегодня нельзя считать достаточно завершенными. [c.153]

Профиль концентр аци в сорбенте и выходная кривая. Для составления материального баланса [уравнение (111.80)] кроме профиля концентраций в газе, нужно иметь профиль концентрации в сорбенте при т = = 0 и выходную кривую (зависимость конечного состава газа от времени). При г = Н = 2,6 м число единиц переноса Поу= = КуйгЬ = 0,284-1200-10-2.2,6/0,16 = 55,38. Задаваясь рядом значений параметра Т, находим соответствующие им значения т по уравнению [c.72]

Выход целевых продуктов пиролиза из нефтяного сырья зависит от конструкции пирозмеевиков, группового состава сырья и установленных рабочих параметров процесса конечной температуры пирогаза на выходе из печи давления углеводородного сырья и времени его пребывания в зоне реакции. Следует заметить, что конечная температура пирогаза является одним из показателей глубины разложения сырья. Разложение сырья зависит также от температурного профиля, установленного в печи по длине пнрозмеевика. Управляя температурой нагрева сырья в пирозмеевике, можно в некоторых пределах варьировать состав получаемых продуктов пиролиза. [c.22]

Работа пиролизной печи контролируется по параметрам давления паросырьевой смеси на входе 10, 11 и температуре перевала 12. Датчиками температуры, установленными иа пирозмеевиках конвекционной 2 и радиантной о секций печи 13, а также в средней части пирозмеевика радиантной секции 14, измеряют температурный профиль пе и. Показания температуры сырья в пирозмеевиках фиксируются многоточечным потенциометром 15. [c.125]

Предполагается, что па процесс науглероживания влияют дополнительные факторы местный перегрев труб горелками, которые при сжигании топлива концентрируют тепло радиации на локальных участках неравномерный температурный профиль пирозмеевиков и др. По результатам исследований сделан вывод о возможности применения ингибитора коксооб-разоваиия К2СО3 в печах пиролиза бензина в отсутствие технологических и температурных отклонений от регламентных параметров работы в режимах мягкого и среднего пиролиза, когда ингибитор не оказывает существенного воздействия на металл горячекатанных труб. [c.167]

Эффективность облицовок зависит- от толщины конструкции d (м), а также толщины o и теплоизоляционных свойств облицовочного материала, которые характеризуются коэффициентом теплопроводности A, [Вт/(м-К)]. Огнестойкость стальных облицованных конструкций различной толщины представлена на рис. 99. Огнестойкость стальных конструкций увеличивается с уменьшением параметра профиля PIF (где Р —периметр, м и f —площадь сечения профиля, м ). На рис. 100 приведена огнестойкость стальных конструкций различного профиля, облицованных торкретасбестом [59]. [c.184]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, существенное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых проставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ке профиль скорос1и становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Свободноконвективные течения, тепло- и массообмен Кн.2 (1991) -- [ c.151 , c.186 , c.198 , c.202 , c.353 , c.356 , c.411 , c.413 , c.520 , c.523 ]

Свободноконвективные течения тепло- и массообмен Т2 (1991) -- [ c.151 , c.186 , c.198 , c.202 , c.353 , c.356 , c.411 , c.413 , c.520 , c.523 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология