Разрушение образцов с надрезом

Разрушение образцов с надрезом путем растяжения и удара [c.405]

Рис. 3. График определения коэффициента (Ку) уменьшения сопротивляемости металла труб СГС хрупкому разрушению в — количество циклов в момент разрушения образца из свежего металла без дефекта гид — то же самое, но образец с надрезом а — количество циклов в момент разрушения образца состаренной трубы без дефекта бис — то же самое, но образец с надрезом. Толщина образцов Н = 4 мм, Ь — глубина надреза.

На рис. 12, б приведена типичная для подвергнутых нормализации образцов кривая изменения площади надреза в ходе их деформирования, по которой можно определить момент полного разрушения образца, стадии упрочнения и пластического деформирования образца в зоне надреза. [c.33]

Характерно, что с умет.шением уровня приложенных напряжений разупрочняющая роль надреза становится слабее и при очень больших базах испытаний (при малых нагрузках) время до разрушения образцов с надрезом в агрессивной среде может быть даже больше, чем при испытаниях без среды, т. е. на воздухе. Это интересное явление наблюдается только на образцах достаточно большого сечения. На результаты испытаний влияет также и острота надреза чем она больше, тем сильнее выражена концентрация напряжений по месТу надреза. Установлено, что с увеличением остроты надреза разупрочняющее действие коррозионной средь существенно снижается [71,82]. [c.52]

Испытания при постоянной нагрузке производят на испытательных машинах или установках, позволяющих задавать и поддерживать требуемую величину нагрузки, на гладких образцах или на образцах с надрезом. Определяют уровень безопасных напряжений, т. е. максимальное напряжение, при котором не происходит разрушения образцов за установленный срок испытаний, время до появления первой трещины, характер коррозионного разрушения. [c.54]

Поэтому наряду с определением условной прочности резин их испытывают на прочность при специально созданной (путем надреза) максимальной концентрации напряжения. При этом определяют показатель сопротивления раздиру В (Н/м), равный отношению нагрузки Р, вызывающей полное разрушение образца по месту искусственно созданного участка разрушения, к первоначальной толщине образца /г (см. Приложение IX) [c.127]

I — расчетное напряжение образования трещин по дну надреза 2 — полное разрушение образца — предел выносливости по полному разрушению О — предел выносливости по напряжению возникновения трещины по дну надреза [c.357]

Ударную вязкость определяют как отношение работы разрушения образца к площади нетто — сечения образца в зоне надреза. [c.195]

III. Резкое ускорение процесса разрезания вследствие разрастания образовавшегося надреза. На этом этапе хорошо видно разрушение образца. [c.44]

Прозрачный образец имел форму пластинки, на которой сбоку делали надрез, чтобы фиксировать в определенном месте начало разрушения. При растяжении образца надрез распространялся перпендикулярно оси растяжения. Параллельно оси растяжения располагались тонкие полоски алюминия, вдавленные в испытуемый образец. Эти полоски образуют (рис. V.23) четыре вертикальные линии, изогнутые в нижней части по направлению к клеммам, соединяющим алюминиевые полоски с источником тока. Электрическая цепь была собрана так, что ее размыкание вызывало вспышку яркого источника света. По мере разрастания надреза алюминиевые полоски последовательно разрушаются их разрушение сопровождается вспышками ярких источников света, изображенных на рис. V.24 крестиками. Если последовательный [c.273]

Ни одну из перечисленных характеристик, найденных испытаниями на удар, нельзя непосредственно использовать в инженерных расчетах. Как работа, затраченная на разрушение образца, так -И переходная температура зависят от размера испытуемого образца, остроты надреза и скорости нагружения образца. Увеличение любого из этих параметров приводит к повышению переходной температуры. [c.145]

Для описания результатов используют четыре понятия меры разрушения образцов 1) полностью разрушенные образцы (образцы, которые разделились на две или более частей) 2) шарнирно разрушенные образцы (такой вид неполного разрушения, при котором одна часть образца не может удержаться в горизонтальном положении, когда другая часть находится в вертикальном) 3) частично разрушенные образцы, в которых трещина прошла не менее 90% оставшегося сечения (такие образцы нельзя классифицировать как шарнирно разрушенные) 4) неразрушенные образцы (разрушение затронуло менее 90% расстояния от вершины надреза до противоположной стороны). [c.252]

По первому способу реплику, находящуюся на поверхности образца, надрезают скальпелем на квадратики, размер которых должен соответствовать диаметру сетки. Объект вместе с отпечатком помещают в реактив, в котором растворяется исследуемый образец. Растворитель должен быть подобран таким образом, чтобы процесс растворения протекал по возможности медленно, так как бурная реакция растворения с выделением газа может привести к разрушению реплики. Кроме того, растворитель не должен вступать в химическое взаимодействие с материалом отпечатка. После отделения от образца реплику переносят в свежую порцию растворителя для окончательного удаления приставших к ней частиц исследуемого вещества. Далее реплику промывают два —три раза дистиллированной водой и наносят на сетки. [c.184]

На микрофотографиях видно (рис. 11, а — д), что по мере растяжения образца надрез принимает вид сильно расширяющегося конуса с закругленной вершиной, которая постепенно внедряется в глубь образца, а затем очаг разрушения ликвидируется и дальнейшее растяжение приводит к деформации по обычному механизму, т. е. такому, если бы растягивался образец ППО, не имеющий наружных дефектов (рис. 11, г, д). В опытах с образцами, содержащими полиакрилонитрильное волокно, не являющееся искусственным зародышем структурообразования, по мере растяжения образца надрез беспрепятственно проникал на всю его ширину, и характер разрушения качественно ничем не отличался от наблюдаемого при растяжении надрезанного образца ППО, не содержащего волокна (см. рис. 12 и 13). [c.434]

На цилиндрический образец из этой стали наносилось три кольцевых концентратора (надреза), расположенных друг от друга на расстоянии 10 мм. Разрушение образца не препятствовало исследованию, так как оно происходило по одному из концентраторов, тогда как в двух других образовались лишь трещины, которые можно было легко исследовать под микроскопом. [c.131]

Образцы длиной 55 мм устанавливают на опоры, расстояние между которыми 40 мм. Удар наносится со стороны, противоположной надрезу. Мерой ударной вязкости является работа разрушения образца, отнесенная к начальной площади поперетеого сечения образца. Ударная вязкость обозначается КС, а с учетом вида надреза — КС11, КСУ, КСТ последнее обозначение относится к образцам с трещиной. [c.148]

Испытания на разрушение образцов с надрезом. Существуют испытания двух типов. В одном из них применяют сварные образцы с грубыми надрезами вдоль шва, условия разрушения не контролируются. Испытания таких образцов должны облегчать разрушение в определенном месте сварного шва, так что [c.293]

Определялась работа разрушения образцов Шарпи (с круглыми надрезами), изготовленных из 15,9-жж прокатанных стержней испытания проводились при 4-25 и —196°. [c.310]

Угол закручивания до разрушения, град. ... Работа разрушения образца без надреза по Шарп [c.92]

Стандартные образцы могут быть изготовлены с надрезом и тогда ударная вязкость будет характеризоваться величиной работы, затраченной на разрушение образца с надрезом, отнесенной к площади его поперечного сечения в месте надреза, что позволяет получить дополнительную инфЬрмапию о поведении пластмассы под воздействием механической нагрузки. [c.239]

Процесс КР складывается обычно из двух стадий зарождения трещины и ее развития. Состав коррозионной среды влияет сильно на первую стадию, т. е. формирование трещин. На сам же процесс разрушения коррозионная среда влияет мало. Поэтому считают, что чувствительность к КР определяется не столько общим временем до разрушения обычного образца, сколько временем, необходимым для разрушения образца с надрезом. Бывали случаи, когда образцы очень долго [c.116]

На рис.5.45,а приведены зависимости количества циклов до разрушения С-образцов с надрезами критической глубины от коэффициента перегрузки при гидравлических испытаниях Пи. Там же сопоставлены кривые долговечности труб с различными значениями ть, не прошедших предварительную перегрузку (кривые 1). Как при испытаниях на воздухе (сплошные линии), так и в ратворе поваренной соли (штриховые линии) с ростом коэффициента Пи (или со снижением Ькр) долговечность труб повышается. При увеличении Пи от 1,25 до 1,5 (ои = ат) количество циклов до разрушения образцов возрастает примерно в [c.364]

Предыдуш,ие значения удельной ударной вязкости присуш,и хрупким материалам, если < 40 кДж/м . Материалы, имею-ш,ие йп в пределах 50—90 кДж/м , обычно оказываются хрупкими, если образцы надрезаны тупым инструментом. Из полимеров, не разрушающихся при испытании по Шарнп на ненадрезанных образцах, некоторые подвергаются хрупкому разрушению, в случае если они надрезаны острым инструментом, в то время как другие даже в таком случае сохраняют пластические свойства. Поэтому Винсент [96], а также Бакнелл и др. [c.271]

Рис. 9.16. Центральная часть поверхности разрушения образца ПЭВП с надрезом, разрушенного путем изгиба при температуре жидкого азота [130].

Другое предложение, повлекшее за собой большую серию исследовательских работ, бьшо сделано А.Уэллсом [376, 107]. Оно состояло в измерении раскрытия дна надреза, имевшего параллельные грани (рис.4.3.2, а). ПеремЬщения измерялись непосредственно между тс ГЕ амк Ап В путем опирания концов лопаточного датчика, который поворачивался на угол 9, когда расстояние АВ увеличивалось. В дальнейшем эта идея об измерении раскрытия конца трещины 8 развивалась в основном в двух направленях. Одно из них состояло в измерении различными способами положений кромок трещины по достижении критического состояния — начала движения ранее созданной усталостной трещины. Это были либо расстояние между точками Си/), где кончалось искривление берегов трещины (рис.4.3.2, б), что соответствова ю примерно точке окончания зоны пластических деформаций СВ, либо расстояние между точками Е н Р, выбранное условно. Измерения проводились либо на разрушенном образце путем составления двух его половин, либо на надрезе-свидетеле, который не разрушался, но был близок к критическому состоянию. Второе направление в измерении 8 состояло в регистрации некоторого интегрального перемещения половин образца относительно друг друга. Такой подход возможен в тех случаях, когда ослабленная часть образца (рис.4.3.2, ) сильно уступает по площади или моменту сопротивления брутто-сечения. Тогда можно считать, что половинки образца являются абсолютно жесткими телами, и принять кинематическую схему перемещений. [c.56]

Циклические испьггания с целью определения усталостных характеристик однородного металла — предела вьшосливости, долговечности и построения кривой усталости стандартизованы. Для этого используют гладкие образы круглого или прямоугольного сечения, а также образцы с надрезом, натружая их изгибом, растяжением-сжатием или кручением. За основной критерий принимают по шое разрушение образца. Испытания рекомендуется проводить без пауз, поскольку отдых может увели- [c.172]

XII.1 тариведена схема нагружения образца при двухопорном ударном изгибе (испытание по Шарпи). Сущность метода состоит в разрушении образца, установленного на опорах, ударом поперек образца. Определяется ударная вязкость на образцах без надреза и с надрезом, а также коэффициент ослабления как отношение ударной вязкости образца с надрезом к ударной вязкости образца без надреза. [c.240]

Винсент, вслед за Паркером, проводит различие между двумя типами разрушения при трехосном напряженном состоянии, когда разрыв образца происходит хрупко, и при сдвиге но механизму пластического разрушения. Острый надрез увеличивает роль трехосного напряженного состояния сравнительно с напряжением сдвига, увеличивая возможность хрупкого разрушения. Этот подход аналогичен объяснению, данному Орованом, однако он не дает ясного истолкования причин того, почему нанесение надреза оставляет неизменными условия хрупкого разрушения и влияет только на переход через предел текучести. [c.315]

Рис. 12.18. Вид поверхности разрушения образцов модифицированного полистирола с надрезом, разрушенных при исшланин на удар по Изоду

Рис. 1.066. Вид излома и морфология карбидов в отпущенной стали типа Х16Н15 с разной склонностью к МКК н хрупкости. Изломы получены разрушением образцов о радиусом надреза 0,25 мм при —253 С и —196 С. Х8750

Сопротивление перлитных сталей хрупкому разрушению существенно зависит от размера и сечения детали. Поэтому в образцах небольшого размера, предназначенных для качественного контроля и весьма удобных для лабораторных методов испытания, трудно воспроизвести условия нагружения, соответствующие условиям хрупкого разрушения при эксплуатации. Одним из ранних, наиболее разработанных в этом направлении был метод ударных испытаний надрезанных образцов на изгиб, в которых малые размеры образца компенсировались применением надреза и высокой скорости деформирования [8, 9]. В настоящее время для контрольных испытаний по оценке качества сталей перлитного класса наиболее широкое распространение получили образцы Шарпи с острым У-образным надрезом (рис. 4.2) [10, 11]. Испытания на ударную вязкость в интервале температур обнаруживают переход от высоких к низким значениям работы разрушения образца (рис. 4.3, а). Принято переходную температуру материала определять как температуру, при которой для разрушения образца требуется минимальная энергия, например 2,1, 2,8 или4,2кгс-м. Установлено также, что у углеродистых сталей при переходе от вязкого разрушения к хрупкому наблюдается закономерное изменение внешнего вида излома образцов от волокнистого до кристаллического. Процент кристалличности или волокнистости в изломе, взятый по диаграмме рис. 4.3, б, использовался как критерий при альтернативном определении переходной температуры. При решении многих конструкторских задач требуется тем или другим способом находить переходную температуру стали для прямого или косвенного определения минимальной рабочей температуры, до которой выбранная сталь может быть применена без опасности хрупкого разрушения. Наиболее распространено определение минимальной работы разрушения образца при заданной температуре, что служит одним из условий спецификации на поставку стали. [c.145]

Для исследования высокопрочных сплавов используются методы механики разрушения. Образцы с надрезами или острыми усталостными трещинами, подобными представленным на фиг. 76, подвергаются воздействию напряжений, находясь в газнтакте с коррозионной средой. У не подверженных коррозионнсму растрес-живанию сплавов разрушение наступает лишь по достижед(ии вязкости разрушения при плоской деформации где К — коэффициент интенсивности напряжения, который определяется по длине трещины с и напряжению сг, действующему в узком поперечном сечении образца, так что [c.175]

В работе Хана и сотр. [54] изучались мартенситные стали А151, 4340 и ЗООМ, которые были термически обработаны на 140—210 кГ/мм . Испытывались образцы с надрезом при постоянной нагрузке. Электролитом служила дистиллированная вода. Сталь 4340, отпущенная при 204, 315° С до уровня прочности 200 я 160 кГ/мм , разрушилась через 10 мин. при напряжениях, составляющих всего 10% от предела текучести (стог) или 50% от предела прочности образца с надрезом. Разрушений не наблюдалось лишь при напряжении, меньшем 14 кГ/мм . Когда же сталь была отпущена при 425° С на прочность 143,5 кГ/мм , время до разрушения значительно возросло, а критическое напряжение увеличилось до 31,6 кГ/мм . Аналогичные результатьг были получены и со сталью ЗООМ. Хан и сотр. [54] показали, что склоиность этих сталей к КР (по терминологии авторов степень охрупчивания) находилась в прямолинейной зависимости от чувствительности материала к надрезу. Время до разрушения образцов при заданном значении приложенного напряжения линейно увеличивалось с увеличением отношения прочности образца с надрезом к пределу прочности (коэффициент действия надреза). [c.117]

В работе Хана и сотр. [54] скорость распространения трещины изучалась на высокопрочных сталях 4340 и ЗООМ. Было установлено, что медленному росту трещины предшествует инкубационный период, который зависит от величины приложенного напряжения. Чем ниже приложенное напряжение, тем более длителен инкубационный период, при высоких же нацряжениях, близких к пределу прочности образцов с надрезом, длительность инкубационного периода настолько мала, что его установить не удавалось. Скорость распространения трещины, т. е. врел1я от начала ее движения до разрушения образца, зависит от величины приложенного напряжения чем оно выше, тем быстрее распространяется трещина. На образцах из стали ЗООМ оно менялось от 1 мин. до 1000 мин. при изменении приложенного напряжения от 100 кГ мм до 10 кГ/лш2. [c.123]

По данным Ханна и сотр. [54] склонность к КР стали 4340 (ао2=150 кПммР-) сильно зависела от относительной влажности аргона, причем влажность оказывала лишь влияние на процесс медленного развития трещин. Примечательно, что рост трещин наблюдался и при весьма низких значениях точки росы. На основании этих данных было сделано заключение, что критическое значение точки росы для начала разрушения образцов с трещинами равно —20° С. Такое сильное влияние отиосительной влажности воздуха на склонность к КР сплавов характерно, очевидно, лишь для образцов с надрезом. Это можно показать на примере стали ЭП257. Этот вопрос изучался как на основиом материале, так и на сварных соединениях (табл. 12). Как видно, с повышением относитель- [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология