Схема цилиндрических струй

Рис. 6-24. Схема разрушения цилиндрической струи при постепенном увеличении скорости ее истечения из сопла. Пояснения в тексте

Рис. 1.2.1. Схема установки по методу ламинарной цилиндрической струи

На рис. 83 показана схема течения жидкости и газа в акустической форсунке, имеющей форму грибка. Жидкость, вытекающая из цилиндрических сопл форсунки (рис. 83, а), растекается по поверхности грибка и образует устойчивую тонкую пленку. Пленка, стекая под действием пульсирующего со скоростью 1 2 (О потока, разрушается, образуя капли. Возможны и другие способы образования тонкой пленки, например, при сталкивании цилиндрических струй. [c.146]

На рис. 1.19 дана схема структуры установившегося движения потоков в ВТ с ВЗУ при д = 0,5. Поступая в ВЗУ, сжатый газ движется по сужающимся винтовым каналам, разгоняясь до скоростей порядка звуковых. В этом случае имеются условия для возникновения и сверхзвуковых течений по выпуклой стороне каналов, в первую очередь, за счет значительных поперечных градиентов давления при общем снижении термодинамической температуры за счет непрерывного перераспределения поля скоростей, действия центробежного поля и возникающих вторичных циркуляционных течений и вихрей различного вида по высоте канала происходит и температурное разделение слоев. При этом наиболее низкие термодинамические температуры следует ожидать в средней части слоев. После истечения из каналов ВЗУ газ в виде ленточных спиральных струй движется по цилиндрической поверхности трубы, сохраняя приобретенный характер распределения скорости и температуры по высоте. Центробежное поле создает в области сопловых вводов большие градиенты гидростатического давления в радиальном и меньшие — в осевом направлениях. Нижние и средние слои струй, испытывая различной интенсивности торможение, делают реверс осевой скорости на различном удалении от диафрагмы и образуют охлажденный поток. Нижние слои струй, имеющие относительно средних несколько пониженное давление и повышенную термодинамическую температуру, попадая в области малых давлений за срезом ВЗУ, делают поворот на меньшем удалении от диафрагмы и большем радиусе. [c.49]

Струйные форсунки представляют собой насадок с цилиндрическим или какой-либо другой формы отверстием (соплом). Вытекающая из него под действием перепада давления струя распадается на капли с довольно большим разбросом размеров по диаметру. На рис. 6-21 в качестве примера приведены схемы струйных форсунок с цилиндрическим, щелевым, кольцевым соплом и с соплом в виде круговой прорези. [c.135]

Для более конкретного пояснения принципа действия низкотемпературного струйного насоса приведена его схема (рис. 10). Цилиндрический корпус насоса 1 охлаждается до низких температур хладагентом, залитым в рубашку 6. Через сопло 5 в камеру насоса вводится струя рабочего газа, который при температуре хладагента имеет низкое давление насыщенных паров. Струя производит откачку, и рабочий газ вымораживается на стенках корпуса насоса, а захваченный и унесенный струей откачиваемый [c.31]

Исходя из этих требований, рассмотрим следующую схему реактора (рис. 7) плазменная струя поступает сверху в цилиндрический реактор, в стенке которого расположены сопла, обеспечивающие истечение сырья в радиальном направлении со скоростью, необходимой для проникновения ядра струи на расстояние, приблизительно равное радиусу реактора. При условии, что проникновение ядра струи на такую глубину возможно, мы получим в сечении, в котором расположены сопла, сетку из струй холодного газа, омываемых потоком высокотемпературного дугового газа. Эти струи являются распределенным по сечению реактора источником исходного материала для реакции. Метан, перемешиваясь в пограничном слое каждой холодной струи с горячим газом из плазмотрона, распределяется по сечению реактора за время, малое по сравнению [c.93]

Струйные вакуум-насосы, называемые эжекторами, представляют собой трубу Вентури с паровым соплом. На рис. 242 показана схема такого пароструйного одноступенчатого насоса. Он состоит из цилиндрической камеры 1 с всасывающим патрубком 2. В камеру введена паровое сопло 3. К камере на фланцах присоединена труба, имеющая суживающуюся 4 (смеситель) и расширяющуюся 5 (диффузор) части. Пар, подаваемый к соплу, адиабатически расширяется в нем и выходит в камеру с большой скоростью (1000—1400 м/с). Струя пара вследствие поверхностного трения увлекает в движение газ, находящийся в камере. На место захваченного газа череа всасывающий патрубок 2 непрерывно подсасываются новые порции газа. Пар в смесителе 4 смешивается с газом. Смесь поступает в диффузор 5, где кинетическая энергия потока частично преобразуется в потенциальную энергию давления. В результате этого разреженный газ сжимается в насосе до атмосферного давления и выбрасывается из него в нагнетательный трубопровод. [c.315]

На рис. 108 изображена принципиальная схема дугового плазмоструйного реактора, т. е. плазмотрона с выделенной плазменной струей. Для этого типа плазмотронов характерно расположение катода и анода внутри корпуса и выход плазменной струи в реактор. Плазмотрон представляет собой цилиндрическую камеру с вольфрамовым катодом и медным. кольцевым анодом, через который в реактор вытекает плазменная струя. В реакторе для ускорения плазменной струи установлено сопло. Электроды и корпус плазмотрона охлаждаются водой. [c.284]

Серия опытов с конической камерой проведена с тем, чтобы установить влияние формы камеры на распределение давлений и концентраций по высоте кипящего слоя. Методика проведения опытов, схема установки и организация замеров аналогичны предыдущему опыту с цилиндрической камерой. Отличительной частью экспериментальной установки является коническая камера высотой 1400 мм. Диаметр верхнего сечения равен 140 мм, диаметр устья камеры равен 20 мм. Такое соотношение размеров камеры обеспечивало безотрывное движение в ней струи воздуха. [c.44]

Таким образом, процесс взаимодействия встречной струи с основным потоком горючей смеси можно представить так, как это изображено на рис. 3, где показана схема стабилизации пламени внутри цилиндрического канала, диаметр которого равен О, а диаметр -сопла, из которого вытекает струя — (1, характеристический размер длины проникновения струи в поток равен Ь, а ширина струи — Ъ. [c.93]

На рис. 1 дана классификация способов распыливания жидкости и схемы соответствующих форсунок и распыливающих устройств. Простейшей форсункой для механического распыливания жидкости является струйная форсунка, представляющая собой цилиндрическое сопло, из которого вытекает струя жидкости, распадающаяся на капли и образующая факел распыленной жидкости с малым углом при вершине. В том случае, когда сопло выполнено в виде узкой щели, при выходе из форсунки образуется плоская жидкая пленка, распадающаяся на капли. [c.6]

На рис. 6 показана схема устройства одноступенного пароструйного насоса. Насос состоит из цилиндрического корпуса, имеющего впускной патрубок 4, выпускной патрубок 5, рубашку водяного охлаждения 6, из паропровода 2 с зонтичным соплом 3 и электро-- 5 нагревателя 7. В кипятильник 1 насоса заливается рабочая жидкость (специальное вакуумное масло или ртуть). Образующиеся в результате нагрева в кипятильнике пары рабочей жидкости по паропроводу 2 устремляются к соплу 5 и истекают из него в виде расхо-Рис.6. Устройство односту- дящейся сверхзвуковой струи. Струя пенного пароструйного на- направлена под углом 60—80° к стенке [c.18]

Струйные форсунки. Схемы струйных форсунок с цилиндрическими и щелевыми соплами широко известны. Более сложными по конструкции являются форсунки с соударяющимися струями (рис. 2) и ударного типа (рис. 3). [c.7]

Аппаратура для плазмохимических процессов представляет собой сочетание плазмотрона, реактора и иногда закалочного устройства. На рис. 56 показана принципиальная схема дугового плазмоструйного аппарата. Плазма образуется в плазмотроне — цилиндрической камере с вольфрамовым катодом и медным кольцевым анодом, создающими дугу. Стенки плазмотрона защищены от действия высокой температуры интенсивным водяным охлаждением. Из плазмотрона плазменная струя через кольцевой анод вытекает в реактор, также охлаждаемый водой для ускорения плазменной струи, содержащей продукты реакции, в реакторе установлено сопло. [c.129]

Расчетный участок рабочей струи в этом случае ограничен цилиндрическими поверхностями, внутренней поверхностью с радиусом воздушного столба г и наружной с радиусом сливного отверстия г. В соответствии с принятой схемой в гидроциклоне могут быть задержаны частицы, продолжительность движения которых на пути г—г меньше или равна продолжительности движения жидкости в центральном восходящем потоке. Длина этого потока к составляет часть общей высоты аппарата. На основе этих предположений Поваровым получена зависимость (см. табл 1.2) для расчета граничной крупности задерживаемых в циклоне частиц, осаждение которых описывается законом Стокса (Ксз 1). [c.41]

В опытах, проведенных автором, использована оптическая установка Тендера — Максутова (аппарат ИАБ-451). Осуществить поставленную задачу удалось, отказавшись от традиционной схемы расположения моделей, при которой поток направляется между оптическими трубами. Цилиндрический канал моделей горелок с тангенциальным лопаточным подводом устанавливался соосно с оптическими трубами прибора. Предварительными опытами было найдено такое расстояние, на котором оптическая труба не оказывает возмущающего воздействия на аэродинамическую структуру воздушного потока в устье горелки. Это расстояние, составлявшее в опытах не менее трех калибров, выдерживалось на всех этапах работы с оптической установкой. Задняя стенка цилиндрического канала была изготовлена из оптически однородного кварцевого стекла. Просвечивание канала позволило не только наблюдать за развитием струй в закрученном потоке, но и получить отчетливые снимки с ясно выраженными границами этих струй. Отсутствие оптических аберраций и параллакса позволило определять дальнобойность струй непосредственно по фотографиям, выбирая в качестве масштаба диаметр цилиндрического канала. [c.40]

Первая опытная установка с погружной горелкой в Советском Союзе была смонтирована в 1959 г. На рис. 30 показана схема аналогичной установки теплопроизводительностью 2 Гкал ч для получения горячей воды. Установка состоит из цилиндрического резервуара с конусным днищем, погружной горелки, турбовоздуходувки, центробежной ловущки, газо- и водопроводов. Цилиндрический резервуар имеет диаметр 2225 мм и высоту 1800 мм. Для предохранения от коррозии внутренняя поверхность резервуара покрыта эпоксидной смолой. Газовая горелка состоит из смесительной камеры и камеры сжигания. В смесительной камере установлен пальчиковый газораспределительный насадок, создающий интенсивное дробление горючего газа на мелкие струи, и лопастной завихритель, обеспечивающий вращательное движение воздуха на выходе из смесительной камеры. Камера сгорания имеет длину 1900 мм и внутренний диаметр 360 мм. Изнутри камера футерована шамотным кирпичом класса А, который имеет огнеупорность 1730° С. Начальный участок камеры сгорания длиной 200 мм имеет диаметр 290 мм. На этом участке продолжается перемешивание газа с воздухом и на выходе из него создаются возвратные вихри накаленных продуктов сгорания, которые стабилизируют процесс зажигания холодной газовоздушной смеси. [c.112]

Так как с уменьшением коэффициента эжекции при условии )., = 1 полное, а следовательно, и статическое давление в цилиндрическом участке сопла газа низкого давления возрастают, то может наступить момент, когда внутрь сопла высоконапорного газа зайдет прямой скачок уплотнения и течение в выходном сечении сопла станет дозвуковым. Дальнейший расчет дроссельной характеристики с помощью системы уравнений (60) —(62) становится невозможным ввиду того, что для этих режимов в рассматриваемой гидравлической схеме расчета не удается найти связь между приведенными скоростями X, и >1 (условие Р —Р на режимах Л<0 применять нельзя, хотя обе струи дозвуковые). Не удается по тем же соображениям рассчитать дроссельную характеристику и на режимах, когда X, < 1 иХ < 1, однако эти режимы практического интереса не представляют. [c.256]

При нормальном соударении струи горячего воздуха с твердой поверхностью, например охлаждаемым воздухом днищем сосуда, возникает течение, которое нельзя полностью отнести к разряду потоков с пограничными слоями. В этом случае существуют два основных направление течения одно — вблизи отверстия, перпендикулярное плоскости днища резервуара, другое — радиальное в плоскости днища от центра в периферии в сторону возрастания радиуса. В месте соударения струи с поверхностью оба направления течения равноправны. Поэтому, хотя области пограничного слоя существуют у отверстия и на большом радиальном расстоянии от него вдоль поверхности, течение в целом нельзя отнести к пограничному слою. Течение в длинной прямой трубе постоянного сечения обычно подходит под схему пограничного слоя (исключая случай движения, закрученного настолько, что в приосевой области образуется возвратное движение). В этом случае основным направлением движения является осевое касательные напряжения и тепловые потоки действуют на цилиндрические поверхности с образующими, параллельными этой оси. Однако если в каком-либо месте труба внезапно расширяется, то сразу же за этим сечением образуется обратный ток жидкости, который не относится к течениям с пограничным слоем. [c.7]

Порядок работы. Из очищенного корнеплода красной свеклы сверлом диаметром 0,7... 0,8 см берут куски цилиндрической формы высотой 4 см. Их тщательно промывают под струей водопроводной воды и помещают по одному в пять пробирок, содержащих по 10 мл различных растворов в соответствии со схемой опыта. [c.9]

Рассмотрим схему вихревой трубы, представленную на рис. 2.19. Сжатый газ поступает в цилиндрическую трубу 2 через отверстие 5, расположенное по касательной к ее внутренней окружности. Труба с одной стороны ограничена диафрагмой 3 с небольшим отверстием в центре 4, с другой стороны — вентилем 1. Благодаря тангенциальному расположению отверстия струе газа, охладившейся при расширении, сообщается вихревое движение. Поле угловых скоростей со вихря в сечении б-б (проходящем через плоскость входного сечения) является неравномерным наибольшими угловыми скоростями обладают слои, расположенные по оси трубы, и по мере удаления от центра угловая скорость вихря падает. В этой неравномерности распределения угловых скоростей и кроется возможность температурного распределения слоев газа в вихревом холодильнике. При вращательно-поступательном движении вдоль трубы центральные слои, вращающиеся с большими скоростями, испытывают сопротивление со стороны слоев, вращающихся с меньшими скоростями. Наличие трения между слоями газа приводит к тому, что в некотором сече-НИИ а-а распределение угловых скоростей становится близким к разномерному. Это означает, что центральные слои отдали часть своей энергии на производство механической энергии против сил трения й благодаря этому сохранили ту пониженную температуру, которую они получили при расширении на входе в трубу. Для массы газа т, вращающегося со скоростью ю на расстоянии г от центра, переданная внешним слоям кинетическая энергия [c.143]

Для устранения указанного недостатка было предложено усовершенствовать схему выдачи и смешения газа у горелок подобного типа путем выполнения дополнительных газовыпускных отверстий на боковой цилиндрической поверхности газовой камеры (рис. 1-5). Таким образом, после реконструкции горелки стали иметь два ряда газовыпускных отверстий, направленных под углом 90° друг к другу. Отверстия на боковой цилиндрической поверхности газовой камеры выдают струи топлива под углом 90° в закрученный поперечный поток воздуха, а отверстия на ее торцевой стенке —параллельно продольной оси горелки. [c.14]

Схема рабочего участка представлена на рис. 1 (подробное описание экспериментальной установки и методики измерения приведено в работе [ 3 ] ). Закрученная струя подавалась в пристенную область цилиндрического канала через коаксиальную щель закручивающего аппарата вход в канал бьш соединен с атмосферой. Таким образом, течение в канале является результатом взаимодействия периферийной закрученной струи и эжектируемого из атмосферы центрального спутного незакрученного потока. [c.5]

Рис. 3. Схема процесса стабилизации пламени встречпой цилиндрической струей.

На рис. 95 показана конструкция атмосферной ректификационной колонны диаметром 7000 мм. Корпус колонны представляет собой вертикальный цилиндрический сварной сосуд. На колонне иредусмотрены следующие штуцера ввода сырья и вывода продуктов, вывода и подачи циркуляционных орошений, ввода паров из отпарных колони, предохранительного клапана на верху колонны, для регулятора уровня в нижней части колонны. В нижней части колонны в зависимости от ее назначения и схемы устанавливают штуцера ввода горячей струи, подачи водяного пара, ввода паров из испарителя с паровым пространством или парожидкостной смеси из термосифонного испарителя. На верху колонны имеется штуцер или муфта для прохода воздуха прп заполнении аппарата водой или спуске воды, внизу — штуцер для слива воды при промывке и гидравлическом испытании. В ряде случаев на корпусе аппарата устанавливают муфты для термопар, манометра, регулятора или измерителя уровня. [c.127]

Технологическая схема процесса показана на рис.13. Пропан нагревается в трубчатой нечи до 430—450° С, чтобы при контакте с азотной кислотой, которая впрыскивается холодной, температура была не ниже 390° С. Из нечи пропан для нитрования поступает в цилиндрический реактор, облицованный стеклянными или силиконовыми плитами, где он обильно опрыскивается струями 75%-ной азотной кислоты. [c.38]

Схема простейшего механического турбулйзатора, предназначенного для направленного воздействия на аэродинамику затопленных струй и факела, показана на рис. 7-1. Турбулизатор представляет собой цилиндрическую камеру, в проточной части которой вращается диск. В зависимости от заданного режима число оборотов диска турбулйзатора может изменяться. Последнее обеспечивает возможность плавного регулирования [c.147]

Несмотря на различные ю нструктивные схемы инжекционных смесителей, их расчет основывается на общих принципах теории инжекции. По традиционной схеме через центральное сопло подается инжектирующий газ, затем струя газа с воздухом попадает в цилиндрическую смесительную камеру и оттуда в диффузор. [c.29]

На рис 96 приведены типы сопловых наконечников форсунок закрытого типа. Наконечник а относится к штифтовым форсункам. Сопла таких форсунок всегда однодырчатые. Отверстие для струи топлива создается кольцевым зазором между отверстием в сопле и штифтом — слегка коническим концом иглы форсунки. Угол цилиндрической части штифта определяет начальный угол конуса струи. Схемы бив — образцы бесштифтовых форсунок закрытого типа с запорной иглой и одним (б) и несколькими (в) отверстиями в распылителях. Б этом случае конус струи зависит от конуса отверстия. Схема работы плунжера и распылителя насоса-фор- [c.153]

С целью увеличения вертикальной составляющей скорости потока в грануляторе было установлено перемешивающее устройство, состоящее 3 двух трехлопастных пропеллеров, укрепленных на одном валу и заключенных в цилиндрический диффузор. На рис. 2 дана схема прозрачной модели гранулятора с таким перемешивающим устройствои в момент перемешивания эмульсии. Частота вращения вала — 1000 об/мин. На рисунке видно, что частицы смолы равномерно распределены по высоте и объему гранулятора. Однако опыты на увеличенной геометрически подобной модели гранулятора, имеющей объем 10 л, показали непригодность выбранного перемешивающего устройства, так как у вала мешалки образовывалась глубокая воронка, в которую затягивалась струя плава. Струя спирально закручивалась и налипала на вал и стенки диффузора. Это часто приводило к разрушению эмульсии и усложняло исследование процесса. [c.391]

Нагретый газ в полых цилиндрических электродах движется с околозвуковыми скоростями и увлекает за собой радиальные участки дуги. При этом дуга удлиняется и напряжение на ней возрастает, а ток уменьшается (или остается постоянньш, если в схеме электроснабжения предусмотрена его стабилизация). Поскольку потенциал электрода по всей длине одинаков, то по мере удлинения дуги нарастает разность потенциалов между электродом я любой точкой дуги. Одновременно повышается температура газа, что приводит к снижению диэлектрической прочности приэлектродного слоя газа. В определенный момент в некоторой точке дугового столба В (рис. 13,а) разность потенциалов между этой точкой дуги и электродом превышает пробивное напряжение, происходит пробой изоляции и дуга укорачивается. Затем процесс удлинения дуги начинается сначала, а обесточенный участок бывшего дугового столба уносится вниз по потоку. Исследования этого процесса, который получил название "шунтирование дуги", проводилось рядом авторов я подтверждается осциллограммами напряжения, измерениями колебаний интенсивности излучения струи и результатами непосредственных ускоренны кино- съемок 206-290 дд приведена осциллограмма колебаний напряженмй, [c.21]

На фиг. 89 приведены типы сопловых наконечников форсунок закрытого типа. Наконечник а относится к штифтовым форсункам. Сопла таких форсунок всегда однодырчатые. Отверстие для струи топлива создается кольцевым зазором между отверстием в сопле и штифтом — слегка коническим концом иглы форсунки. Угол цилиндрической части штифта определяет начальный угол конуса струи. Схемы б ж в представляют образцы бесштифтовых форсунок закрытого типа с запорной иглой и одним б и несколькими в отверстиями в распылителях. В отом случае конус струи зависит от конуса отверстия. Схема работы плунжера и распылителя насос-форсз ки двигателей ЯАЗ-204 и ЯАЗ-206 показана на фиг. 90. Распылители бывают с шестью и семью отверстиями диаметром 0Д5 мм. [c.141]

Для высокотемпературного нагрева морской воды наиболее пригодны пленочные теплообменные аппараты со стекающей гравитационной ламинарной пленкой. Схема одного элемента такого нагревателя приведена на рис. 2.7 [2,4]. Здесь в качестве греющей среды 1 может использоваться пар или излучающий факел (последний размещается в центральной части цилиндрического корпуса . Морская водаподводится в нижнюю часть кольцевого пространства, образованного корпусом 2 и орошаемой поверхностью пленки 3. Переливаясь через верхний срез поверхности 3, вода образует гравитационную пленку, которая нагревается контактным способом от источника теплоты. Нагретая вода сливается в виде струи 5 в реактор-деаэратор для дальнейшего термического умягчения и использования в качестве питательной воды котла. [c.33]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология