Трения коэффициент и смачивание

Высокая сопротивляемость истиранию делает мягкую резину особенно пригодной для аппаратов, работающих с жидкостями, содержащими в виде суспензий значительные количества взвешенных частиц (насосы, трубопроводы). На химических заводах применяют также резиновые подшипники. Такие подшипники обладают хорошим сопротивлением истиранию и низким коэффициентом трения при смачивании водой поверхности резины, соприкасающейся с вращающимся валом. [c.440]

В числе других методов изучения характера разрушения адгезионных соединений можно отметить трибометрический, основанный на измерении коэффициента трения по исходной поверхности субстрата и по поверхности после отделения от нее адгезива. Таким способом в некоторых случаях удавалось определить чистоту поверхности субстрата, отделенного от адгезива [150]. Контролировать чистоту поверхности субстрата после отслоения от него адгезива можно, сравнивая углы смачивания [150, 151]. Определенный интерес представляет поляризационно-оптический, или эллипсометрический метод, основанный на изучении характера поляризации света, отраженного от поверхности субстрата [127, 152]. При наличии на поверхности субстрата следов адгезива в виде тончайшей пленки направленный на поверхность плоскополяризованный луч становится эллиптически поляризованным. Удалось обнаружить, что пленки эфиров целлюлозы не оставляют на металле никаких следов, а гуттаперча оставляет на нем тончайшую пленку. Эллипсометрические исследования получили широкое распространение [153] в связи с развитием технологии нанесения тонких полупроводниковых пленок. Созданы специальные приборы — эллипсометры — значительно расширяющие возможности этого метода [159]. Несомненна перспективность применения эллипсометрии для изучения механизма разрушения адгезионных соединений [158]. [c.233]

Таблица 4.46. Параметры смачивания и коэффициенты трения различных смол, содержащих ПАВ фторалкильного типа

Параллельно с измерением теплоты смачивания авторы изучали износ трущихся част и измеряли статический коэффициент трения. [c.346]

По мнению автора, то обстоятельство, что маслянистость масла в этих опытах охарактеризована не только коэффициентом трения, но и максимальным пробегом подшипника на данном количестве масла, может служить доказательством того, что теплота смачивания действительно отражает смазочные качества масла — прочность масляной пленки и экономичность смазки. [c.346]

Поверхности, свободные от гидрофобного загрязнения, конденсируют гладкую зеркальную пленку воды с малым отражением. Гладкая водяная пленка имеет меньший коэффициент преломления, чем стекло, и создает просветляющее покрытие. По мере испарения толщина пленки уменьшается и начинается интерференция. Углы смачивания капелек в черных фигурах от дыхания приближаются к нулю, в то время как на менее чистых поверхностях они заметно больше. Такие водяные пленки называются серыми фигурами от дыхания . Чистое стекло, показывающее черные фигуры от дыхания, имеет аномально высокий коэффициент трения =1, см. далее) [c.536]

Причина получения в данном случае желаемых результатов не выяснена. Ее можно объяснить влиянием смачивания на уменьшение коэффициента трения или влиянием поверхностного натяжения смачивающей жидкости во время просыхания витков, а также влиянием влажной ткани на свободную часть нити и верхнюю поверхность витков на барабане или ползучестью этих витков. Не исключена возможность и комбинированного влияния указанных факторов. Во всяком случае, после окончания намотки и высыхания смачивающей жидкости витки спирали вплотную прилегают друг к другу и не наблюдается крутка волокна, даже если в процессе намотки на барабан между витками имелись небольшие зазоры. [c.57]

Во всех случаях при антистатической обработке полимеров параллельно с появлением антистатического эффекта наблюдается уменьшение угла смачивания водой на воздухе и коэффициента трения по сравнению с исходными полимерами. Определенное при этом критическое, поверхностное натяжение повышается у всех полимеров при введении ПАВ. Значения и коэффициента трения почти не зависят от полимера и определяются в большей степени химической структурой ПАВ (табл. 46). [c.151]

Основные допущения и метод решения двухмерной задачи остаются такими же, как и для одномерной. Необходимо лишь учесть, что толщина слоя г быстрее убывает с увеличением расстояния от периметра смачивания до центра г = т/рпг ). Кроме того, наличие угловых компонент скорости (т. е. в кольцевом направлении) приводит к увеличению силы трения в слое жидкости в X раз. Точный расчет поправочного коэффициента и не проведен, приближенная оценка дает х л 10. С учетом этих дополнений и перечисленных выше допущений уравнение движения преобразуется к виду [c.132]

Коэффициент трения покоя при смачивании трущейся пары дизельным топливом с различным содержанием присадки при 20" [c.157]

Авторы параллельно с измерением теплоты смачивания производили и наблюдение за износом трущихся частей и измерение статического коэффициента трения. [c.295]

Совершенно очевидно, что те или иные механические свойства вызывают необходимость в различном режиме пережевывания, что не может не отражаться на ощущении вкуса. Особенно существенное значение имеют прочность, упругость и пластичность пищи, но нельзя упускать из виду и такие свойства, как коэффициент трения, липкость, смачивание, изменение механических свойств вследствие взаимодействия со слюной, а также вследствие нагрева или охлаждения пипщ до температуры полости рта. [c.311]

В работе [262] исследована эффективность амфотерных ПАВ (см. табл. 33) как внутренних антистатиков для полистирола. При введении 1 масс. % солей металлов гидроокисей алкилимидазолиния (экструзия, 210 °С прессование 160 °С, 30 с) в полистирол материала через 2 сут после изготовления образцов составляет 10 Ом и ниже, за исключением солей А1, Ре с алкильной группой С и солей А1, N1 с С17. Образцы из полистирола имеют слабую окраску, антистатики не выпотевают на поверхность. Способность полистирола к экструзии сохраняется. Однако во всех случаях ухудшается прозрачность полистирола. После промывания водой образцов полистирола Рз возрастает и до первоначального значения восстанавливается лишь через 50—60 сут. Статический потенциал трения, угол смачивания и коэффициент трения изменяются так же, как в случае полиэтилена. [c.130]

Наиболее характерными режимами смазки являются жидкостная или гидродинамическая (коэффициент трения / = 0,002—0,01) полужидкостная (/=0,01—0,20) и граничная смазка (смазанные поверхности / = 0,05—0,40 несмазанные окисленные поверхности /=0,20—0,8). Жидкостная гидродинамическая смазка имеет место при наличии гидродинамического или гидростатического эффекта, а также эффекта вязкоупругости. В этом случае сила трения определяется только внутренним трением в слое смазки и завиаит от ее вязкости. Схема процесса гидродинамической см(азки показана на рис. 2. При даижении одной из смазываемых поверхностей, например, шейки коленчатого вала, отделенной от сопрягаемой поверхности подшипника незначительной прослойкой смазкн, эта поверхность увлекает за собой тончайший слой масла, прилипший к ней за счет явления смачивания. Неподвижная поверхность также удерживает возле ое- [c.6]

Высокая износостойкость двухслойного покрытия на основе продуктов гидролиза тетраэтоксисилана и полиэтилгидросилоксана объясняется наличием полиэтилсилоксановой пленки, вызывающей снижение коэффициента трения, а также каркасной структурой макромолекул поликремниевых кислот. После двухлетней эксплуатации в тяжелых атмосферных условиях защитные свойства покрытия не изменились, наблюдалось лишь слабое снижение краевого угла смачивания, вызванное сорбцией гидрофильных частиц йз атмосферы. [c.170]

Поиски оптимального решения привели к конструкции типа сегнерова колеса с радиальной регулируемой щелью и активной турбиной (рис. П-15), обеспечивающей полное смачивание поверхности насадки в широком диапазоне нагрузок, что очень важно для промышленных установок. Жидкость по кольцевому каналу 6 направляется на лопасти турбрны /4, создавая вращающий момент, который компенсирует момент трения в подвеске и сопротивление окружающей среды. Далее жидкость поступает в каналы 8 и 5 и истекает через щели /О, направленные в противоположные стороны относительно оси вращения. За счет возникающего реактивного момента приводится во вращение распределитель, а энергия затрачивается на сообщение окружной скорости жидкости, непрерывно поступающей в каналы 6. Поскольку турбина М компенсирует потери энергии, уровень жидкости будет находиться на оси щели 10. Скорость истечения жидкости из щели на расстоянии г при заданном коэффициенте истечения струи ф опре- [c.31]

В качестве ударной поверхности для сепарации уноса тиироко применяется проволочная сетка. Для горизонтально установленной сетки при движении- газа снизу н вст №чу стекающемз -потоку жидкости, постоянная К в уравнении (1-126) равна 0,107- -0,122 пр>и атмосферном давлении При работе под вакуумом она уменьшается, а при высоких давлениях увеличивается. В грубой приближении гидравлические потери на сухой проволочной насадке толщиной 100 мм равны одному скоростному напору газа, дополнительное сопротивление за счет смачивания составляет 0,8 скоростного напора при нормальных рабо их условиях. Более точная зависимость сопротивления сухой проволочной насадки как функция числа Рейнольдса на рис. 1-139 сравнивается с зависимостью Кармана для насадки из твердого гранулированного материала. Приведенные данные перекрывают обычный рабочий диапазон Ке =400- 60(Ю, причем в области малых значений, Ке, коэффициент трения, пр-видимрму, совпадает с вычисленным йо уравнению Кармана. [c.102]

С целью снижения величины коэффициентов трения сталь— киры и уменьшения липкости киры подогревались до температуры 60- 70°С, а вал шнека до 120-г-130°С. При коэффициенте наполнения первых трех-четырех витков, равном единице, коэффициент производительности обычно не достигал величины более ф=0,15- 0,30, поскольку поверхности лопастей шнека оставались холодными и не были смазаными. Коэффициент производительности увеличивался до ф=0,7 при фн=1,0 при смачивании винтовой поверхности шнека соляровым маслом или дизтопливом с одновременным подогревом Киров до 70°С и вала шнека до 110- 120°С. [c.223]

Цисман [73] определял понижение коэффициента трения при добавлении различных видов эфиров, содержащих перфторалкильные группы, к винилхлоридным и винилиденхлоридным смолам. Результаты экспериментов показали, что при добавлении этих эфиров в количестве 1% коэффициент трения понижался в три раза по сравнению с коэффициентом трения до их добавления. На основании многочисленных опытов была найдена корреляция между коэффициентом трения поверхности и краевым углом смачивания водой этой поверхности. [c.131]

На основании многочисленных лабораторных опытов установлено, что хотя абсолютные вел1Гчины износа и статического коэффициента трения получаются разными в зависимости от того, каким методом испытания пользоваться, однако в каждом из полученных рядов цифр при одном и том же методе внешние показатели маслянистости меняются параллельно с изменением теплоты смачивания. [c.346]

Р5 антистатических образцов ПЭНП сразу после промывания водой во всех случаях повышается и приближается к значению, полученному в холостом опыте [260]. Антистатические свойства образцов полиэтилена содержащего соли Са, Ва, Сс , РЬ,Мд гидроокисей 2-ундецилимидазолиния и соли Са, Мд, РЬ, Мп гидроокисей 2-гептаде-цилимидазолиния, восстанавливаются в течение 5 сут (р < 10 Ом). На восстановление антистатического действия солей А1, Zn, Ре (алкил С ) и Ва, 2п, С(1 (алкил С ) требуется уже 10 сут, а для солей 8п, Со (алкил Сц) даже 40 сут. У образцов полиэтилена, содержащего соли № (алкил Сц) и А1, Зп, Со, Ее, № (алкил С ), р не снижалось до значения менее 10 Ом и через 50 сут. В итоге р5 принимает какое-то постоянное значение. Угол смачивания и коэффициент трения изменяются так же, как р5. [c.128]

В другой модели вязкого режима ограниченного смачивания принимается, что капля во время растекания имеет форму сферического сегмента [204]. При такой форме капли сила вязкого трения /тр xn Ti(rVy) (dr/di), где х — коэффициент, учитывающий повышение гидравлического сопротивления из-за наличия угловых компонентов скорости (по сравнению с одномерным растеканием) (см. IV. 3) V — объем капли г — радиус ее основания. Далее, в интервале углов 60° > 6д > 0° 0д ж 4К/яг поэтому Аа = = (ожг/2) (4У/яг ) [1—(лОоГ /4У) ]. При выполнении условий квазистационарности и безынерционности (см. IV. 3) действующая на периметре смачивания сила 2пгАа преодолевает только силу вязкого трения /тр. Приравняв эти силы, найдем скорость перемещения периметра смачивания [c.157]

Коэффициент третя для текстолита марки ПТК при сухом трении (скольжении)—0,85, при смачивании водой-0,07 и при смазке маслом-О,и2. [c.71]

Во многих определениях маслянистости в качестве критерия фигурирует коэффициент трения, однако последний является пе единственной величиной, предложенной для оценки маслянистости. Кроме него, предлагались для этой цели связанная с коэффициент м трения величина инерциоипого выбега или критический путь скол жения при заданном постоянном количестве масла [19], врем>1 скольжения (при испытании с постоянным количеством масла), в течение которого величина коэффициента трения сохраняется иа некотором постоянном уровне [20], теплота смачивания [21] и другие параметры, которые могут быть измерены при испытаниях. [c.281]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология