Расход газов топочных

В соответствии со свойствами материала выбирают температурные условия при обезвоживании материалов, устойчивых к нагреванию и содержащих свободную влагу, рекомендуется использовать топочные газы температурой 700—900 °С. Температура отходящего газа не должна быть ниже 120 °С, чтобы избежать конденсации водяных паров в пылеулавливающей аппаратуре. В других случаях температурные условия должны определяться экспериментально. После выбора температурных условий, из теплового баланса находят расход газа. [c.518]

С учетом содержания в газе 3,8% водяных паров, расход сухого топочного газа будет [c.337]

Расход смеси топочных газов с воздухом определяется по уравнению [c.607]

В некоторых простых или переносных газовых хроматографах для измерения расхода газа применяют ротаметры, которые могут быть использованы как на входе, так и на выходе колонки. Точность измерения расхода с помощью ротаметра невысокая кроме того, требуется индивидуальная калибровка для каждого газа-носителя, температуры и давления. Ротаметры, например, применяют в портативных газовых хроматографах Газохром ЗЮ1 , предназначенных для экспресс-анализа состава топочных газов котлоагрегатов (Н , СН4, N2, О2, СО2). [c.129]

В процессе опытных работ при регулировании расхода газа и воздуха в топочное устройство подавалось 30—40% общего количества воздуха, необходимого для процесса переработки сланца. [c.29]

Печи должны быть оборудованы КИП для наблюдения за основными параметрами теплового режима печи температурой, давлением или разрежением в топочной камере, давлением и расходом газа. Однако наибольшая эффективность использования газового топлива и поддержание в рабочей камере оптимальных параметров могут быть достигнуты только при оборудовании печей комплексной системой автоматического регулирования температуры, соотношения газ — воздух и давления в рабочем пространстве печи системой безопасности на случай падения давления газа и воздуха, а в отдельных случаях и контролем погасания пламени. [c.302]

При первых опытах в апреле 1954 г. для контроля работы печи имелась следующая аппаратура прибор, регистрирующий загрузку печи два индикатора загрузки (по одному для каждого потока) прибор, регистрирующий расход газа на форсунки два манометра, расположенные на входе и на выходе из печи многоточечный прибор для замера температуры на выходе из конвекционной секции (северном и южном), на выходе из подового экрана (юг), на выходах из печи (северном и южном) многоточечный прибор для замера температуры на входе в печь и топочных газов перед дымовой трубой комплект приборов, измеряющих низкое давление. [c.77]

График сушки предусматривает равномерный разогрев футеровки по всему периметру топочной камеры, газоходов, конвективно , камеры и кессонов трубчатых печей. Вначале горелки работают на минимальной нагрузке, затем расход газа на горелки постепенно увеличивают, продолжая включать новые горелки и выключать те из них, в зоне которых нагрев футеровки идет слишком быстро. [c.86]

Так как давление газа пока еще неизвестно, то входящий сюда объемный расход газа г г предварительно может быть подсчитан но удельному весу газа, взятому прп давлении воздуха в топочном объеме, т. е. в предположении, что Д = О (допускаемая при этом ошибка будет тем меньше, чем выше давление воздуха). [c.336]

На всех режимах дежурный факел располагался в центральной части топочной камеры. Длина и диаметр его увеличивались при увеличении расхода газа (т. е. при уменьшении а). [c.513]

Полнота сгорания в диффузионном дежурном факеле иллюстрируется графиком рис. 3. Как видно, при малых расходах газа (высоких а) полнота сгорания в дежурном факеле довольно высока, но несколько падает при увеличении расхода газа. Последнее связано с удлинением факела и ограниченностью объема топочной камеры. [c.513]

Котлы типа НРч и Пламя в настоящее время сняты с производства, однако в эксплуатации находится большое их количество. Общая поверхность нагрева котлов НРч составляет 25, 34 или 43 м . Теплосъем с 1 поверхности нагрева этих котлов примерно в 1,7 раза превышает теплосъем с котлов Стреля, поэтому расход газа на котел НРч в два-четыре раза превышает расход газа котлами Стреля. Это не позволяет использовать в котлах НРч газовые инжекционные горелки низкого давления многофакельного типа, так как их конструктивно невозможно разместить в существующем топочном отверстии в передней лобовой секции котла. [c.40]

Температуру газов в топочной головке печи автоматически поддерживают подачей воздуха в определенном соотношении к газу, а температуру вдоль печи — изменением расхода газа. [c.235]

Расход смеси топочных газов и воздуха на 1 кГ испаряемой влаги с параметрами, соответствующими точке В1 (см. рис. 6), можно определить по формуле [c.26]

Если для обогрева излучающих экранов используют топочные газы, расход топлива определяют по уравнению (П-30), расход газов — по уравнению (П-33). Температура газов на входе в экран обусловлена теплостойкостью его материалов, температура отходящих газов определяется принятой температурой излучающей поверхности. [c.75]

Год Коли- чество часов работы Температура топочных газов в сушилке, °С Влажность осадков, % Производительность сушилки Расход газа, м на 1 т [c.66]

Расход смеси топочных газов с воздухом с параметрами, соответствующими точке М, [c.54]

Такой большой удельный расход газа позволяет определять производительность камеры только с учетом условий нагрева угля и не касаться определения скорости газа с точки зрения условий его транспортирования. Следовательно, максимальная производительность любой вихревой камеры по углю будет определяться пропускной способностью ее по топочному газу и удельным расходом газа на 1 кг угля. [c.253]

При наличии регулятора тяги на дымоходе подача воздуха зависит от площади открытого сечения задвижки. Так как расход газа пропорционален корню квадратному из величины давления перед горелкой, то соответственно должен изменяться и расход воздуха — пропорционально площади открытого сечения задвижки кожуха при постоянной разности давлений между отельной и топочным объемом. Выполнение описанных мер обеспечивает небольшую (порядка 0,1—0,2 мм вод. ст.) разность давлений между газовым и огневым соплом горелки и практически постоянный коэффициент инжекции первичного воздуха. Метод подвода воздуха внутрь топки и визуальной настройки подачи воздуха позволяет добиться полного сжигания газа при избытке воздуха а = 1,4—1,5, в то время как при принятой до сих пор установке горелок обычные значения а = 2,5 до 4 к. п. д. котла повышается при этом с 50 до 75—85%. Устойчивость горения значительно увеличивается, устраняются проскоки и отрывы пламени спокойная работа горелок при работе автоматики возможна при давлении газа 5 мм вод. ст. [c.410]

Быстрый рост доли газа в электро-и теплоэнергетике европейских регионов позволил осуществить крупномасштабное замешение твердого топлива (угля, торфа, дров и т.д.) и топочного мазута на действующих котельных и электростанциях. Это привело к существенному снижению загрязнения атмосферы городов и промышленных центров густонаселенной зоны России. В то же время значительная часть прироста потребления газа была направлена на новые котельные и электростанции. Как видно из табл. 5.8, в целом расход газа за 1980—1995 гг. котельными европейских регионов увеличился в 2 раза и электростанциями — в 2,1 раза. [c.129]

Краткое описание. Предложена конструкция инжекционной горелки, предназначенной для сжигания природного газа в топках паровых котлов. Горелка обеспечивает удовлетворительный топочный режим при коротком устойчивом факеле. Она также устраняет химическую неполноту сгорания газа, что позволяет повысить КПД котла на 5% и сократить удельный расход газа на выработку тонны пара со 133 до 119 м /ч. Горелка позволяет работать с избыточным давлением газа. [c.122]

Один из таких случаев произошел на технологической установке, в состав которой входили сблокированные сушильные барабаны, элеваторы, валковые дробилки, грохоты и др. В процессе эксплуатации агрегата было замечено, что расход пульпы, подаваемой в барабан, самопроизвольно начал снижаться. Персоналом была уменьшена температура топочных газов на входе в барабан до 230 °С и проведена пропарка пульпопровода на всасьгаающей стороне насоса, однако это не дало положительных результатов. Поэтому было принято решение перевести топку на меньший расход газа, прекратить распыление пульпы и еще раз пропарить пульпопровод и пульпонасос. После выполнения этих операций была начата подача пульпы, а темцература газов на входе в аппарат была доведена до 272 °С. При этом выяснилось, что одна из форсунок барабана оказалась забитой отложениями, поэтому распыление пульпы вновь прекратили. Через некоторое время перешли на работу барабана с одной форсункой (вторую отключили для чистки). Через некоторое время было обнаружено, что происходит разложение нитрофоски на косых лопатках передней части барабана. Поэтому снова прекратили распыление пульпы, погасили топку, а вентилятор вторичного дутья не выключили и продолжали подачу воздуха в барабан. В это же время произошло заклинивание двухвалковой дробилки, и блокировками были остановлены грохот, элеватор и сушильный барабан. [c.58]

Другой процесс, освоенный в промышленном масштабе (расход газа 95000 м /ч),— это процесс Фулхэм — Симон — Карвез [435, 900, 951][ (рис. 111-16). Топочные газы промывают аммиачным раствором, поступающим с газового завода. В выходящий из скруббера раствор добавляют немного 77%-ной серной кислоты, и смесь выдерживают в автоклаве при 1,4 МПа и 170 °С в течение 3 ч. При этом получают серу и сульфат аммония [c.126]

Задача выравнивания температурных полей (в топке и на выходе из нее) и снижения тепловой неравномерности, актуальная на всех этапах развития котельной техники, становится особенно важной в связи с внедрением сверхмощных газоплотных агрегатов и повышенными требованиями, предъявляемыми ких эксплуатационной надежности. При объемных теплонапряжениях топочного пространства газомазутных парогенераторов порядка 250 Мкал/(м -ч) температура газов на выходе из топки достигает 1380— 1400 °С, что создает крайне неблагоприятные условия работы ширм. Расчеты, произведенные Н. И. Резником и Д. И. Парпаровым (ТКЗ) применительно к газомазутному парогенератору производительностью 2500 т/ч показали, что подача рециркулирующих газов в верхнюю часть топки в размере 5—6% расхода газов, проходящих через парогенератор, позволяет практически полностью ликвидировать тепловую неравномерность на выходе из топки. [c.152]

Для всех диаметров газовыпускных отверстий процесс горения заканчивался в пределах топочной камеры и химический недожог на выходе из топки отсутствовал. На расстоянии от обреза амбразуры, равном 2,5Da (D — диаметр цилиндрической части амбразуры), химический недожог при диаметрах отверстий 5/12 7,5/7,5 10/10 мм отсутствовал, а при диаметре отверстий 5/5 мм не превышал 0,3%. Таким образом, длина факела, выдаваемого горелкой при расходе газа через нее 200 нмЧч, довольно мала и составила [c.29]

Изменение угла наклона горелок на 60° вверх, по данным ИИГ АН УССР, приводит к повышению температуры горения на выходе из топки на 100° С, а следовательно, и к повышению температуры перегрева пара. Для котлов малой производительности применение поворотных горелок не рекомендуется в связи со сложностью их конструктивного исполнения. Наибольшее распространение для котельных агрегатов всех производительностей нашла установка дополнительных горелок в верхней части топочной камеры. Производительность этих горелок составляет примерно 12— 15% от общего расхода газа на котел. [c.158]

Результаты испытаний нестехиометрического режима сжигания, организованного по центральной схеме, приведены на рис. 3.9. Визуальные наблюдения режима горения природного газа показали, что, несмотря на то что характер аэродинамических течений в топке не изменился, в результате соответствующего перераспределения топлива по горелкам (расход газа был уменьшен на крайние горелочные устройства) зона недожога сформирована в центральной части топочной камеры (см. рис. 3.8, г). Дожигание неполностью сгоревшего в этой зоне топлива происходило в верхней и нижней (в поду) частях топки после смешения с периферийными потоками, вытекающими из крайних горелок. Ввиду того что данные потоки содержат большое количество свободно- [c.95]

Ввиду отсутствия исследований по содержанию оксидов азота и канцерогенных веществ (3,4-бвнзпирена), образующихся при сжигании топлив в заводских печах, расчет их проводился по среднему показателю для всех печей. В качестве усредненного показателя принималась концентрация N01 в дымовых газах трубчатых печей, равная 350 мг/м при сжигании сернистого топлива и 100 мг/м при сжигании заводского газа (при работе печей иа смешанном топливе. принимался расход газа 40% и топочного мазута 60%). По этим же показателям рассчитывалось содержание оксидов азота в дымовых газах от факельного хозяйства и при сжигании кокса на установках каталитического крекинга. Содержание 3,4-бе нзпирена в дымовых газах от сжигания сернистого мазута принималось равным 18 млг/ЮО м , а лри сжигании нефтезаводского газа 3 мкг/100 (по данным содержания в дымовых газах котельных электростанций). Расчет проводился только на объем сжигания заводского топлива и факельного газа. [c.16]

Рнс. 122. Схеиа подата газа с саморегулированием по его расходу (просос топочных газов с помощью атмосферного эжектора). [c.245]

Лробы газа отбирают из газопроводов, газгольдеров, различных аппаратов, топочных устройств и помещений. Разнообразие возможных точек отбора газа на анализ потребовало создания различных приспособлений и аппаратов, обеспечивающих удобный и надежный отбор представленной пробы газа. При анализе газа приходится учитывать расход газа, давление и температуру. Больщинство приборов, предназначенных для хранения проб газа, служит одновременно и для измерения его объема. Рассмотрим приборы, применяемые для измерения объемов газа, замера давлений и температур. Объем газа измеряют в статических и динамических условиях. К аппаратам, употребляемым для измерения объема и хранения газов в статических условиях, относятся калиброванные газохчетры, аспираторы, газовые бюретки, калиброванные газовые пипетки. Калиброванные газометры (рис. 31,а,б,в,г) применяются в тех случаях, когда необходимо отмерить значительные объемы газа для анализа (от 4 до 30 л). Запирающей жидкостью газометров служит насыщенный водный раствор поваренной соли плотностью 1,2. На рис. 31,г показан газометр для отбора пробы газа при постоянном давлении, в котором трубка предназначена для ввода газа, трубка для вывода запирающей жидкости и трубка для отбора газа. Мокрыми газометрами пользуются, когда анализ газа производят сразу же после отбора пробы. Так как многие газы растворяются в жидкостях, для продолжительного хранения газа применяют сухие газометры со шлифом (рис. 31,(5) или резиновой пробкой. Прежде чем пользоваться газометром, его нужно проверить на герметичность и градуировать. [c.105]

На рис. 5 показаны температурные поля в радиальном направлении в различных сечениях топочной камеры плоскопламенной горелки при расходе газа 18,1 м /ч. Схема расположения исследовавшихся сечений (1—У1) показана на рис. 1. [c.306]

Предположим, что в сушилке тепловые потери преобладают над тепловыделениями (А<0). Проводим из точки М линию / = onst, на ней выбираем точку е и определяем величину отрезка eE = e -klm (где m=i(Mj/jWd) 1 ООО). Из точки М. через точку Е проводим политропу действительного процесса до пересечения ее с заданной линией 2 в точке С. Расход смеси топочных газов и воздуха с параметрами, соответствующими точке М., равен [c.186]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология