Основные тепловые параметры

ОСНОВНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПАРАМЕТРЫ [c.286]

Основные тепловые параметры [c.287]

Тепловой режим принят установившимся, т. е. принято, что кожух печи имеет определенную температуру, установившуюся благодаря балансу тепла, попадающего на кожух, и тепла, уносимого водяным охлаждением, а также передаваемого окружающему печь пространству температура по толщине стенки кожуха одинакова и не изменяется количество тепла, передаваемое участку кожуха либо излучением, либо за счет токов наводимых в кожухе индуктором (если печь индукционная), пропорционально поверхности участка. Все основные тепловые параметры — теплоемкость, теплопроводность, коэффициент теплопередачи и др. приняты не изменяющимися вдоль стенки кожуха. [c.95]

Взаимосвязь основных тепловых параметров при обжиге колчеданов в кипящем слое [c.117]

Уравнение взаимосвязи основных тепловых параметров выводим из уравнения теплового баланса печи. Представим уравнение теплового баланса в форме [c.118]

Представим все члены уравнения теплового баланса (1) в развернутом и преобразованном виде как функции основных тепловых параметров /—температуры слоя сз—содержания серы в сырье —содержания влаги С5о,—содержания сернистого ангидрида в обжиговых газах. Примем степень выгорания серы 3=0,9912 (сера в огарке и пыли 0,5 и). Тогда получим такие выражения (1) [c.118]

Целесообразно проверить выведенные уравнения и графики и на других режимах. Однако уже сейчас полученное уравнение позволяет количественно оценить взаимосвязь основных тепловых параметров и более обоснованно выбрать структурные схемы регулирования процесса. [c.120]

Для выбора схемы управления загрузкой печи наибольшее значение имеет количественная взаимосвязь основных тепловых параметров. [c.120]

Проведено исследование взаимосвязи основных тепловы " параметров при обжиге колчеданов в кипящем слое и показано, что при регулировании загрузки по содержанию 50г в обжиговых газах колебания температуры кипящего слоя по расчету и на практике не превышают 40- 50° (при номинале 750°) это позволило в рекомендуемой схеме ограничиться аварийной защитой печи от повышений температуры кипящего слоя вместо непрерывного автоматического регулирования. [c.131]

Так получают основные расчетные параметры, необходимые для расчета элементов ректификации первой колонны. Используя, например, полюсы Sy i (xhi, / -hi) отгонной я S i Уе, h i) укрепляющей секций, можно легко графически рассчитать по тепловой диаграмме число тарелок и составы потоков по всей высоте первой полной колонны. [c.291]

Конструирование аппарата начинают с выбора его устройства, определения формы и основных размеров. Размеры аппарата определяют с помощью технологических, массообменных, тепловых и гидравлических расчетов, которые дают основные рабочие параметры рабочий объем, размеры рабочих элементов машин, поверхности теплообмена, фильтрации и контакта фаз и др. Резуль-таты расчетов взаимно увязывают и корректируют. Если приходится учитывать различные противоречивые факторы, находят оптимальные варианты. [c.8]

Таким образом, зная для рассматриваемой реакции (или другого термодинамического процесса) константу равновесия К (или величину А0°1Т) или хотя бы тепловой эффект АЯ° при одной температуре, можно приближенно определить основные термодинамические параметры ее при этой и при других температурах, если такие параметры известны для какой-нибудь другой реакции (или процесса), достаточно однотипной с первой. [c.204]

Диаметр трубы составлял 0,02 м, длина была равна 0,981 м. Поверхностная плотность теплового потока определялась по расходу и температурам охлаждающей воды. Основные технологические параметры изменялись в следующих пределах поверхностная плотность теплового потока д— (8,8...80) кВт/м температурный напор А7 = (0,13... [c.51]

Характерные для крупнотоннажных процессов нефтепереработки значительные колебания температур, концентраций, эффективностей контактирования сред, активностей катализаторов, а также состава и чистоты сырья вызывают необходимость исследования физико-химических особенностей процесса (химико-термодинамических, кинетических, термохимических, тепловых и др.) во воем диапазоне изменения основных технологических параметров установок. Начало таких исследований было положено А. В. Фростом [16-19]. [c.33]

Аналитический метод расчета сушилки сводится к составлению уравнений материального и теплового балансов сушилки, с помощью которых определяют количество удаляемой влаги W и высушенного материала Ог, расход воздуха L и тепла Q иа сушку. Сушилку рассчитывают в определенной последовательности выбирают схему сушильного процесса, тип сушилки определяют основные расчетные параметры /о, фо, г и задаются параметрами воздуха на выходе из сушилки /г и фг составляют материальный баланс сушилки и предварительно определяют ее размеры из формул (492), (493). Затем составляют тепловой баланс сушилки для летних и зимних условий. [c.271]

При контактной сушке механизм переноса тепла довольно сложен. При сушке капиллярно-пористых тел тепло передается главным образом переносом массы поглощенного вещества. Процесс испарения в первом периоде происходит с открытой поверхности в определенном интервале температур вальца. При высо-ких температурах интенсивность сушки определяется скоростью фазового превращения и зависит от интенсивности внутреннего парообразования. Так как надежные уравнения для определения основных расчетных параметров отсутствуют, то вальцовые сушилки рассчитывают по приближенной методике, основанной на составлении уравнений теплового баланса сушильной установки. [c.283]

Тепловой расчет холодильного цикла выполняют по заданной холодопроизводительности Qo, а также температурам испарения /о, конденсации I и переохлаждения Основные расчетные параметры определяют по термодинамическим диаграммам. Наиболее удобно производить расчеты в Т — 5- и р — -диаграммах. Широко используют также таблицы для хладагентов, составленные по экспериментальным данным. Представив цикл в тепловой диаграмме (рис. 107), получают характеристики всех узловых точек. На основании полученных данных определяют основные расчетные величины для заданного цикла [55, 87]. [c.375]

В работах [3, 4], связанных с исследованием влияния основных геометрических параметров ВЗУ на тепловые характеристики вихревых охлаждаемых труб в щироком диапазоне изменения исходного давления 0,6-3,6 МПа, была получена зависимость от этих параметров. [c.156]

Представленный механизм процесса расщепления углеводородов дает возможность для моделирования процессов глубокого окисления и пиролиза с учетом индивидуальной особенности кинетики каждого процесса при разработке методики теплового расчета и оптимизации основных геометрических параметров, вихревых термокаталитических реакторов — как с И К-излучателем, так и без него. [c.252]

Моделирование процесса пуска после остановки показало [3], что движение неньютоновской жидкости в начальный момент времени начинается струйкой небольшого размера в районе оси трубы, где жидкость имеет наибольшую температуру. Постепенно, если достаточно подаваемой в трубопровод кинетической и тепловой энергии, в движение вовлекаются соседние слои жидкости и, таким образом, участок трубопровода запускается в эксплуатацию. Это позволило с хорошей точностью определять один из основных технологических параметров нефтепровода, работающего по технологии горячая перекачка , такой, как время безопасной остановки работы в холодное время года. [c.157]

При расчете термосифона определяем тепловую мощность, температурный перепад по ее длине при рабочей температуре, внещних условиях работы термосифона в пучке модуля и основных геометрических параметрах. [c.247]

В книге в систематической форме описаны как точные, так и приближенные методы расчета основных термодинамических параметров химических реакций (теплового эффекта реакции, константы равновесия, изменения энтропии и др.) и свойств химических соединений. Описаны важнейшие справочные издания. Приведены таблицы термодинамических свойств химических элементов и большого числа химических соединений (неорганических и органических) при обычных и высоких температурах. [c.224]

Зная расположение политропы, можно дать обстоятельную характеристику процессу с точки зрения поведения его основных термодинамических параметров и других тепловых и механических свойств. Нетрудно заметить, что критерием, позволяющим [c.68]

Расходные параметры. Основными расходными параметрами двухфазного потока являются приведенная скорость движения жидкости w , приведенная скорость движения пара w , массовое, рассчитанное по тепловому балансу паросодержание х и объемное расходное паросодержание р. [c.105]

Теплотехнический расчет. Такой расчет выполняют для того, чтобы определить основные конструктивные параметры и размеры теплообменных аппаратов, а также требуемый расход теплоносителей (пара, воды, хладагентов и воздуха). Тепловой расчет теплообменных аппаратов основан на совместном решении уравнения теплового баланса и уравнения теплопередачи. [c.1374]

В ряде технологических задач в случае периодического процесса необходимо определить полное время х его проведения. Естественно предположить, что это время зависит от мощности подводимого теплового потока. Последняя зависит от поверхности теплообмена Р. Таким образом, в периодических процессах основным расчетным параметром становится произведение /т. [c.686]

Толщина дефекта. В принципе толщина дефекта d в направлении распространения основного теплового потока является всего лишь одним из размеров дефекта, которые в целом существенно влияют на АГ и. Анализ параметра отдельно от поперечных размеров дефектов к целесообразен при сравнении многомерных и одномерных задач ТК. Как следует из рис. 3.22, с ростом увеличивается амплитуда сигнала АГ и возрастает время. Если дефект расположен в [c.93]

При дефектоскопии тепловым методом основным информационным параметром является [c.384]

Основной расчетный тепловой параметр в определится подстановкой надлежащих величин в уравнение (IX. 45) [c.427]

Описание закономерностей работы АПЕ прежде всего должно быть направлено на установление взаимосвязи между образующими ее конструктивными элементами и протекающими в ней технологическими процессами. С этой целью выделяются элементарные процессы переноса, протекающие в отдельных АПЕ, каждый из которых характеризуется определенным набором конструктивных, физических и кинетических параметров (см. табл. 4.3). Задавать основные конструктивные параметры АПЕ следует исходя из условия достижения в ней определенного технологического эффекта. Таким образом, применительно к задачам САПР моделирование работы АПЕ необходимо для определения численных значений конструктивных параметров модели, при которых обеспечивается изменение ее физических параметров от значения на входе до значения на выходе. Как уже было отмечено выше, значения физических параметров должны определяться из уравнений теплового и материального баланса, составленных на основании потоковых графов (рис. 4.12). В этом случае представляется возможным определить потоки массы и тепла в данной АПЕ [c.231]

Иа рис. 8.14 представлена блок-схема процесса с обозначением основных технологических параметров. Материальный и тепловой балансы процесса для производства 1 млрд. м водорода в год (концентрация водорода 98 %, давление 1,0 МПа) приведены в табл. 8.7. [c.402]

В основе численных алгоритмов решения сформулированной задачи лежит итерационный процесс расщепления на одиночные задачи теплового и электрического полей и итерационный процесс линеаризации. Для численного расчета итерированных полей предлагаются различные аналитические и приближенные методы с последующим выбором основных оптимальных параметров электролиза [3]. [c.111]

Преобразуем уравнение отъема тепла (3) в уравнение взаимосвязи основных тепловых параметров. Для этого принимаем коэффициент теплопередачи /С=200 ккал.м --час-°С=соп5 /—испарения воды = 150° поверхность охлаждения элементов кипящего слоя обозначим через Р (лг). Тогда [c.119]

Выполненный анализ локазал, что разделительная способность установки со связанными материальными и тепловыми потоками весьма чувствительна по отношению к таким конструктивным параметрам системы, как положение тарелки питания, положения тарелок связи колонн и положение тарелки отбора промежуточно го продукта, и к таким основным расходным параметрам, как рас ходы пара и жидкости, связывающие колонны в единую систему Это иллюстрируется зависимостями термодинамического к. п. д т)т колонн й установки (рис. П-19, П-20) от указанных конструк тивных и расходных параметров. Как видно из графиков, термо [c.122]

Особенность совмещенных процессов состоит в том, что, помимо фазового равновесия, необходимо рассматривать и химическое равновесие. А это значит, что необходимо исследовать кинетику возможных химических реакций в условиях, создаваемых при ректификации. Следует заметить, что при медленных химических реакциях и при низких тепловых эффектах процесс практически не отличается от обычной ректификации. Имеющееся отличие будет сказываться лишь при большом времени пребывания реагентов и проявляться в накоплении продуктов побочных реакций в продуктах разделения. При наличии же больших тепловых эффектов и скоростей реакций могут быть совершенно неожиданные результаты. Так, при экзотермической реакции с большим тепловым эффектом возможно полное испарение потока жидкости в зоне реакции и, наоборот, при эндотермической — захолаживание жидкости и конденсация парового потока. Поэтому при попытке совмещения ректификации и реакции важнейшей задачей является обеспечение условий нормального функционирования процесса, т. е. его устойчивости и управляемости. Отсюда следует, что хеморектификация протекает в более жестких границах изменения основных технологических параметров. Выход за допустимые границы (например, по теплоотводу) может привести к взрыву в случае сильно экзотермической реакции и останову процесса массообмена между потоками пара и жидкости в случае эндотермической реакции. Интересным моментом является то, что возникает проблема рационального использования выделяемого тепла внутри схемы, например, на образование парового потока с целью снижения энергетических затрат на ведение процесса. [c.365]

Уменьшение производительности предопределяет снижение общей хладопроизводительности тепловой поток, соответствующий индикаторной мощности сжатия, несколько увеличивается, а общий тепловой поток на конденсаторе остается примерно неизменным или увеличивается при заметном росте Рк-Так, при постоянном давлении = 0,50 МПа и температуре испарения /и = 3,6°С увеличение давления Рк с 1,35 до 1,55 МПа приводит к уменьшению хладопроизводительности и одноступенчатого цикла примерно на 8,5% при этом индикаторная мощность сжатия возрастает на 15—18%. Тепловая нагрузка на АВО при определенном значении и Vb определяется теплопередающей способностью конденсатора (/(ф0ср) в том случае, когда существует несоответствие тепловых потоков на АВО Qk < (Qo + Qi), давление Рк и температура повышаются, а при Qk > (Qo + Qi) соответственно снижаются до достижения равновесного состояния Qk= (Qo + Qi)- При Уз = onst основная доля в изменении тепловой производительности АВО приходится на логарифмическую разность температур. Давление Рк является основным контрольным параметром конденсатора. Интересно проследить влияние температуры охлаждающего воздуха и производительности вентилятора на величину Р . [c.126]

Расчет основных технологических параметров (давления працесса, числа тарелок, их распределения по секциям, флегмового и парового чисел, тепловых нагрузок на дефлегматор и испаритель и др.), обеспечивающих выполнение требований к качеству продуктов. [c.89]

Модель была диаметром 340 мм и имела 37 токовводящих элементов для задания необходимых токов, моделирующих соответствующие тепловыделения. Моделирование было проведено для следующих значений тепловых параметров процесса окисления этилена (диаметр трубки 25 мм и толщина 2,5 мм) ср = 270° С коэффициент теплопроводности Я = 7,15 вт/м-град, коэффициент теплоотдачи а = вт м град тепловой эффект основной реакции 16-10 дж молъ, побочной (образование СОг) 134-10 5ж/л40дь. Принималась следующая зависимость тепловыделения от температуры [c.238]

Для процесса получения акролеина (трубка ф 2Ъ X 2,5 мм) тепловые параметры были такие <ср = 340° С коэффициент теплопроводности Я=14,3 вт м-град коэффициент теплоотдачи а = 1460 вт м -град тепловой эффект основной реакции 39-10 0ж/жодь, побочной (образование СОа) 206-10 дж молъ. Принималась следующая зависимость тепловыделения от температуры [c.238]

Основные спектральные параметры ЯКР частота ширина линии времена квадрупольной спин-решеточной (Г]) и спин-спиновой релаксации (Тз). Диапазон наблюдаемых изменений Q для разл. элементов и типов связи 0,1-1000 МП1. Диапазон изменений Ду для мол. кристаллов и аморфных тел с ван-дер-ваальсовыми межмол. взаимод.-0,001-2% от Уд, >гго обусловлено статистич. разбросом ГЭП и сввдетельствует о степени структурной упорадоченности в-ва. Диапазоны изменений времени релаксации - от неск. микросекувд до секувд (Гг) и часов (Г]) в зависимости от т-ры и характера тепловых движений молекул и их фрагментов. [c.516]

Для обеспечения надежности схемы была принята двухступенчатая система регулирования. На первой ступени температура кипящего слоя поддерживалась в заданных пределах регулированием подачи топлива. На второй ступени подача жидкости в печь регулировалась так, что температура парогазовой смеси на выходе оставалась в установленном диапазоне. При сжигании твердых инфекционных отходов полнота их сгорания обеспечивалась автоматическим регулированием Соотношения между количеством отходов и расходом воздуха. Это является одним из основных условий отсутствия в дымовых газах необезвреженных продуктов. Кроме того, для поддержания заданных тепловых параметров процесса требуется регулировать расход топлива. [c.45]

В табл. 3 представлены окончательные координаты, а в табл. 4 — длины связей С—С и значения углов С—С—С. Анизотропные температурные параметры для H- 20H42 [329] и H- jgHjg [330] соизмеримы по величине и знаку, они приведены в табл. 5. В обоих случаях основные тепловые колебания атомов наблюдались в плоскости, перпендикулярной осям цепочек, при этом величина колебаний возрастает к концам углеродных цепей. Эта тенденция подтверждена изотропными термическими параметрами для водородных атомов. [c.30]

Качество кокса и дистиллятных продуктов коксования, а также режим работы печей и ректификационной аппаратуры во многом зависит от режима работы реакторов. Поэтому очень важно создавать нормальный гидродинамический и тепловой режим в реакторе. На основании математической обработки результатов обследования реакторов цромышленных УЗК разработан алгоритм и программа теплового расчета реактора, которая позволяет выбирать оптимальные гидродинамические и тепловые параметры. В частности, с помощью данного расчета исследовано влияние на тепловой режим реактора коэффициента рециркуляции (Кр). Установлено, что с увеличением Кр - температура верха реактора возрастает. При увеличении количества рециркулята от О до 0,4 на первичное сырье пргфост температуры верха составляет 7 8°С на каждые 20% рециркуля-рупцих фракций. При дальнейшем увеличении количества рециркулята на ту же величину прирост температуры снижается до 2-3°С. Это свидетельствует о том,что на действующих УЗК нецелесообразно реализовать Кр более 1,2-1,4. Расчеты показывают,что рецщжулят формируется в основном из фракций, выкипающих до 450°С. Поэтому при повышении Кр в сырьё коксования вовлекается все большее количество легкокипящих фракций, которые не дают кокса в камере и являются балластом, который нужно перекачивать,греть и снова охлаждать. [c.84]