Порядок коэффициентов теплоотдачи

Повышенная т е п лопроводность зерен катализатора особенно важна для трубчатых аппаратов с отводом (или подводом) тепла непосредственно от слоя катализатора. Однако необходимая пористость зерен уменьшает их теплопроводность и находится в противоречии с ней. В кипящем слое мелкозернистого катализатора высокая эффективная теплопроводность слоя обеспечивается перемешиванием зерен. Именно перемешивание обеспечивает изотермичность слоя и увеличенные па порядок,коэффициенты теплоотдачи от слоя к охлаждающим поверхностям или наоборот. Однако даже в этом случае предпочтительны зерна с повышенной теплопроводностью. [c.126]

ПОРЯДОК КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ [c.508]

Используя уравнения (10.21) и (10.22а), получаем показатель степени (Л 1/4)2/з 1/6 определяющий порядок коэффициента теплоотдачи, который можно ожидать в круглом горизонтальном конденсаторе с гладкими трубами [c.372]

B. Порядок величины коэффициентов теплоотдачи. Данные по капельной конденсации для многих поверхностей и экспериментальных систем собраны в [1] и представлены на рис. 1. Основная масса результатов относится к конденсации пара на вертикальных поверхностях иэ меди или из медного сплава. Разброс обусловлен в основном наличием неконденсирующихся примесей. Для обеспечения хорошего их удаления необходим устойчивый направленный поток пара. Изменения площади проходного сечения для пара и резкие изменения направления потока приводят к образованию скоплений неконденсирующегося газа и к ухудшению теплоотдачи. [c.359]

А. Теплоотдача к плотноупакованным слоям. Коэффициент теплоотдачи стенки. Молекулярная теплопроводность газа между частицами плотноупакованного слоя сильно влияет на процессы теплообмена в слое и на перенос теплоты от стенок к слою. Так, значение эффективного коэффициента теплопроводности слоя на порядок величины меньше, чем теплопроводность самих твердых частиц, особенно когда слой находится при пониженном давлении. Когда теплота переносится от стенок к слою из частиц, оказывается, что сопротивление стенки сильно зависит от свойств переноса газовой фазы. Кроме того, происходит перенос теплоты излучением и теплопроводностью через площадь контакта между гранулами. [c.440]

Поперечные перегородки устанавливают и в межтрубном пространстве конденсаторов и испарителей, в которых коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности труб на порядок выше коэффициента на их внутренней поверхности. В этом случае перегородки выполняют роль опор трубного пучка, фиксируя трубы на заданном расстоянии одна от другой, а также уменьшают вибрацию труб. [c.26]

В теплообменниках с передачей теплоты от жидкости в трубном пространстве к вязкой жидкости или газу в межтрубном пространстве коэффициенты теплоотдачи с наружной стороны труб примерно на порядок меньше, чем с внутренней стороны. Например, в газожидкостных теплообменниках коэффициент теплоотдачи со стороны жидкости (Рж) может достигать 6 кВт/(м -°С), а со стороны газа (Рг) не превышает 0,1 кВт/(м -°С). Естественно, 4то применение гладких труб в таких теплообменниках приводит к резкому увеличению их массы и размеров. Стремление интенсифицировать теплоотдачу со стороны малоэффективного теплоно-44 [c.44]

Если коэффициент теплоотдачи от среды, проходящей в трубах, на порядок ниже, чем коэффициент для наружной стороны труб, весьма выгодно использование в теплообменниках труб с внутренним оребрением. Примером является конструкция, показанная на рис. 1.41, а. При теплообмене в системе газ—газ рационально в качестве теплообменной поверхности использовать пучки труб с внешними и внутренними ребрами (рис. 1.41, б). Для обеспечения направленного потока газа между наружными ребрами труб помещены треугольные вставки. [c.46]

Процесс теплопередачи в конвекционной секции (камере) складывается из передачи тепла от газового потока к трубам конвекцией и радиацией. Основное влияние на передачу тепла имеет конвекционный теплообмен. Трубы в конвекционной камере принято располагать в шахматном порядке, так как в этом случае коэффициент теплопередачи при прочих равных условиях наибольший. Самая трудоемкая часть расчета поверхности конвекционных труб — определение коэффициента теплопередачи. Коэффициент теплопередачи К в камере конвекции представляет собой сумму коэффициента теплоотдачи конвекцией а и коэффициента теплоотдачи радиацией Яр. Численное значение а,(=11,6—29 Вт/м , а =6,9—21 Вт/м . Порядок расчета поверхности конвекционных труб можно предложить следуюш,ий. [c.101]

В этой связи рекомендуется следующий порядок расчета величины коэффициента теплоотдачи конвекцией, сущность которой сводится к определению предварительного значения поверхности конвекционных труб с последующим уточнением этой величины. [c.480]

При охлаждении в теплообменной аппаратуре горячей воды холодной коэффициент теплоотдачи от горячей поверхности к углеграфитовому материалу имеет тот же порядок величин, что и ог его внутренней поверхности к холодной воде — 520— 1400 Вт/(м -К). При использовании в качестве теплоносителя водяного пара коэффициент теплоотдачи от пара к углеграфитовой стенке в несколько раз больше, чем в предыдущем случае, и составляет (в зависимости от скорости пара) 2800—10500 Вт/(м--К). Высокие значения коэффициента теплоотдачи от теплоносителей к стенке углеграфита и его теплопроводности обеспечивают коэффициенты теплопередачи в углеграфитовых теплообменниках от 1400 до 11700 Вт/(м2.К). [c.104]

Имеющиеся полуэмпирические формулы (У.13), ( .14) позволяют найти распределение температуры в кристалле при получении его в условиях, существенно не отличающихся от стандартных. Приближенные аналитические решения задач обладают большой общностью, но для их использования необходимо знать значения коэффициентов теплоотдачи с боковой поверхности кристалла и температуру окружающей среды. Рассмотренный выше метод нахождения тепловых потоков путем решения задачи лучистого теплообмена в замкнутом пространстве в сочетании с приближенными аналитическими решениями задачи позволит найти распределение температуры в кристалле, получаемом в условиях, существенно отличающихся от стандартных. Нахождение распределения температур осуществляется по методу последовательных приближений. Для определения температуры в кристалле должны быть известны геометрические и радиационные характеристики всех окружающих кристалл поверхностей, а также их температуры. Скорость вытягивания и диаметр кристалла должны быть заданы. Порядок определения температуры приведен ниже. [c.184]

Таким образом, порядок расчета следующий 1) составляют тепловой баланс аппарата 2) определяют среднюю разность температур между средами в аппарате А/ср 3) определяют коэффициенты теплоотдачи теплой и холодной сред осу и 4) определяются коэффициент теплопередачи аппарата к и плотность теплового потока др 5) находят площадь поверхности теплообмена Р 6) выбирают коэффициент запаса к найденному значению Р и уточняют принятые значения скоростей и проходных сечений 7) определяют и сопоставляют с допустимыми гидравлические сопротивления обеих сред 8) определяют производительность насосов вентиляторов, потребную мощность приводов, подбирают насосы и вентиляторы. После этого приступают к техникоэкономическому расчету. [c.81]

Инженер должен представлять себе порядок величин коэффициентов теплоотдачи для различных случаев теплопереноса. Это дает возможность [c.508]

Первая причина — согласно принятой модели льдообразования забивка трубопровода исключена, если в сечении с температурой газа 273 К точка росы равна (или ниже) температуре стенки трубопровода в этом сечении. Коэффициент теплоотдачи со стороны сжатого воздуха на порядок больше коэффициента теплоотдачи со стороны наружного воздуха, поэтому указанное условие соблюдается при точке росы 272 К. [c.223]

Методика непосредственного измерения температур газа и твердых частиц и, следовательно, их разности At,, в настоящее время разработана недостаточно. Различие методов измерения Л/ ч является причиной резкого расхождения получаемых коэффициентов теплоотдачи а.п, величины которых нередко различаются почти на порядок (см. ниже). [c.222]

Порядок величин коэффициентов теплоотдачи [c.245]

При использовании капельной жидкости в качестве ожижающего агента также наблюдается, хотя и в меньшей степени, возрастание коэффициента теплоотдачи примерно в 2,7 раза по сравнению с движением жидкости в пустой трубе [684, 742]. Между прочим, по данным, представленным на рис. 1Х-2, при псевдоожижении капельной жидкостью коэффициент теплоотдачи остается меньше (при той же скорости жидкости), чем в неподвижном слое зернистого материала. Это объясняется [173, 181] тем, что при высокой теплопроводности ожижающего агента (вода по меньшей мере на порядок более теплопроводна, чем воздух) частицы за [c.297]

На эффективность противоточных колонн существенно влияет продольное перемешивание фаз [242, 253, 269]. Установлено [269], что с увеличением скорости вращения транспортирующего устройства в зоне очистки (рыхлителя кристаллов), а также скорости потока кристаллической фазы коэффициент продольного перемешивания Ож возрастает. Отмечается [242], что значение в рассматриваемых кристаллизаторах изменяется в пределах от 0,5 до 30 см /с. Значения нее объемного коэффициента массоотдачи ар в колоннах шнекового типа имеют порядок Ю —10 С [102, 241]. В результате обработки экспериментальных данных по разделению бинарных органических смесей установлено [102], что коэффициент теплоотдачи от кристаллизующейся суспензии к внутренней поверхности зоны охлаждения в колонне с вращающимся шнеком изменяется от 20 до 160 Вт/ /(м2-К), в зависимости от режима её работы. [c.212]

Коэффициент теплоотдачи со стороны воды на порядок выще, чем со стороны продукта. Следовательно, температура стенки будет практически равной температуре воды, т. е. 3°С. [c.185]

Коэффициент теплоотдачи от стенок труб к охлаждающей воде будет на порядок выше и его значение поэтому можно точно не вычислять. [c.186]

Примечание. Приведенные выше коэффициенты теплоотдачи имеют порядок величины, соответствующий условиям работы конденсатора, содержащего около 440 трубок. Диаметр кожуха конденсатора 0,94 м. В межтрубном пространстве имеется 16 расположенных на равных расстояниях друг от друга 25%-ных перегородок. [c.212]

При охлаждении в теплообменной аппаратуре горячей воды холодной водой коэффициент теплоотдачи от горячей поверхности имеет тот же порядок величин, что и от графитовой внутренней поверхности к холодной воде (450—1200 ккал/град)- [c.167]

Иногда порядок расчета кожухогрубчатых теплообменников изменяют. В этом случае в интересах интенсификации процесса теплообмена сначала определяют размеры корпуса аппарата, а потом производят расчет трубчатки. Это предпринимается для того, чтобы, независимо ог числа трубок в трубном пучке, создать оптимальные условия теплоотдачи в межтрубном пространстве, задавшись необходимой для данного расхода теплоносителя площадью сечения межтрубного пространства. Скорость течения теплоносителя внутри трубок в этом случае (а следовательно, и значение коэффициента теплоотдачи в трубках) может корректироваться изменением числа ходов по трубному пространству аппарата. При этом увеличение числа ходов в теплообменном аппарате, имеющем определенное число трубок, приводит к у.меньшению числа трубок в одном ходе, а следовательно, к увеличению скорости течения теплоносителя в них. В многоходовых теплообменниках все количество жидкости, поступающее в трубное пространство, проходит сначала одну группу трубок, затем при помощи перегородок, отлитых или заваренных в крышках аппарата, поворачивается и поступает в другую группу трубок и т. д. (фиг. 108). [c.210]

НОЙ С недостатком жидкости — двумя относительно мало-эффективными формами переноса теплоты. На рис. 3 и 4 зона с пленочным кипением разделена произвольно ка две области пленочное кипение с недогревом и пленочное кипение насыщенной жидкости. Пленочное кипение в условиях вынужденного движения в основном подобно наблюдаемому при кипении в большом объеме. Поверхность нагрена покрывается паровой пленкой, через которую должна передаваться теплота. Коэффициент теплоотдачи на порядок ниже, чем в области перед критическим тепловым потоком, в основном из-за низкой теплопроводности пара, прилегающего к поверхности. [c.381]

Некоторые нз чисел Niij не только стре.мятся к бесконечности, но также оказываются отрицательными. Для длинных труб коэффициенты теплоотдачи от стенок ниже иа порядок величииы коэффициентов теплоотдачи для длинных труб. Этот эффект все еще до конца неясен. Возможно, он возникает и,я-за байпасирования потока, как описано в 2.5.4. Однако это только предположение, и должно стать пре.аметом проверки надежным расчетным методом. [c.439]

Пленочный режим кипения. По окончании кризисных явлении вся жидкость переходит в пар и значения коэффициентов теплоотдачи имеют тот же порядок, что и значения коэффициентов теплоотдачи для пара только в одш)-фазном потоке. Пар становится перегретым нз-за сущест-вспиого сниже1П1я разности температур (ем, ра.зд, 2.7, т, 1). Едпнствеин >1М типом испарителя, в котором такой режим кипения допустим, является прямоточный испаритель. [c.73]

Как указано, трубы в аппаратах воздушного охлаждения имеют оребрение по наружной поверхности, поскольку коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности труб примерно на порядок меньше коэффициента для внутренней поверхности. Увеличение теплообменной поверхности труб оребрением компен- [c.59]

Величина коэффициента теплоотдачи может быть опредслепа ио методике ЦКТИ [9] или нормам теплового расчета котельных нгрегатов [27] с исиользовапием номограмм. Порядок расчета вводится к следующему. [c.482]

При охлаждении в теилообмеиной аппаратуре горячей воды холодной коэффициент теплоотдачи от горячей поверхности к графиту имеет тот же порядок величин, что и от графитовой внутренней поверхности к холодной воде (450—1200 1ккал/( м ч °С). Естественно, что при использовании в качестве теплоносителя водяного пара коэффициент теплоотдачи от пара к графитовой стенке в несколько раз больше, чем в предыдущем случае, и составляет, в зависимости от скорости пара, 2400—9000 ккал/(м -ч-°С). [c.46]

Подобным же образом записаны основные уравнения, являющиеся математическим описанием процессов в остальных звеньях объекта. При этом учтено, что для остальных звеньев теплопередача в основном определяется процессом переноса тепла от нитрозного газа к стенке и термическим сопротивлением стенки (коэффициент теплоотдачи от стенки к воде или паро-жидкостной эмульсии на порядок выше) кроме того, переносом тепла лучеиспусканием для экономай-зерной части можно пренебречь ввиду сравнительно низкой температуры нитроз-ного газа. С учетом этих условий и получены уравнения (11.31), (11.34), 01-43) для определения коэффициентов теплопередачи в этих звеньях. Граница между испарительным и экономайзерным звеньями изменяется в зависимости от режима работы котла. При этом могут быть следующие состояния [c.52]

Как указано, трубы в аппаратах воздушного охлаждения имеют оребре-нне на наружной поверхности, поскольку коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности труб примерно на порядок меньше коэффициента для внутренней поверхности. Увеличение теплообменной поверхности труб оребрением компенсирует низкую теплоотдачу со стороны воздуха. Коэффициент оребрения таких труб, характеризующий отношение наружной поверхности оребрен-ной трубы к поверхности гладкой трубы того же диаметра, колеблется от 10 до 20. [c.121]

Наибольшие трудности вызывает задание граничных условий теплообмена на поверхности подвода теплоты. На по-верхностях охлаждения эта операция уже не должна вызывать большого труда, по край- 0,18 ней мере для однофазного теплообмена и поверхностного кипения [25, 53]. Кроме того, поскольку значение среднего за цикл коэффициента теплоотда- о,Ов[ чи на газовой стороне на порядок меньше коэффициента теплоотдачи па стороне охлаждения, то требования к заданию граничных условий иа стороне охлаждения долл<ны быть в 10 раз мягче, чем на стороне подвода теплоты. [c.81]

Составляющая Хконд зависит от теплопроводности материала зерен катализатора и еще более — от порозности слоя eq и теплопроводности газа X. Составляющую > конв обычно представляют в форме конвА = 5 Ре, где Ре = Re Pr, а В находят в зависимости от отношения диаметров катализаторной трубки и зерна D/d, а также формы зерен порядок В = 0,1. Составляющая Х в зернистом слое играет, как правило, подчиненную роль из-за относительно невысоких температур и многократного взаимного экранирования зерен. Коэффициент теплоотдачи от слоя к стенке а определяют по эмпирическим и полуэмпирическим соотношениям. [c.536]

Отсутствие строгой теории процесса теплоотдачи при кипении жидкостей и чрезвычайное многообразие условий проведенных многочисленных, экспериментов обусловили появление множества эмпирических формул, носящих, однако, частный характер результаты расчета по этим формулам часто расходятся почти на порядок. Для расчета коэффициентов теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении на погруженных поверхностях, независимо от их формы и расположения, можно рекомендовать формулу Лабунцова, построенную на результатах большого числа опытов с различными жидкостями. Применительно к пузырьковому кипению индивидуальных жидкостей эта формула приводется к следующему виду [в Вт/(м -К)1 [c.299]