Расчет адсорбционных процессов

Для описания адсорбционного равновесия в настоящее время широко используются уравнения, базирующиеся на различных представлениях о механизме адсорбции, связывающие адсорбционную способность с пористой структурой адсорбента и физико-химические свойства адсорбтива. Эти уравнения имеют различную математическую форму. Наибольшее распространение при расчете адсорбционного равновесия в настоящее время получили уравнения Фрейндлиха, Лангмюра, Дубинина — Радушкевича. Дубинина — Астахова и уравнение Кисарова [3]. Рассчитанные по ним величины адсорбции удовлетворительно согласуются с опытными данными лишь в определенной области заполнения адсорбционного пространства. Поэтому прежде чем использовать уравнение изотермы адсорбции для исследования процесса методами математического модели]зования, необходимо осуществить проверку на достоверность выбранного уравнения экспериментальным данным си-. стемы адсорбент —адсорбтив в исследуемой области. В автоматизированной системе обработки экспериментальных данных по адсорбционному равновесию в качестве основных уравнений изотерм адсорбции приняты указанные выше уравнения, точность которых во всем диапазоне равновесных концентраций и температур оценивалась на основании критерия Фишера. Различные способы экспериментального получения данных по адсорбционному равновесию, а также расчет адсорбционных процессов предполагают необходимость получения изобар и нзостер. В данной автоматизированной системе указанные характеристики получаются расчетом на основе заданного уравнения состояния адсорбируемой фазы. Если для взятой пары адсорбент — адсорбат изотерма отсутствует, однако имеется изотерма на стандартном веществе (бензол), автоматизированная система располагает возможностью расчета искомой изотермы на основе коэффициента аффинности [6], его расчета с использованием парахора или точного расчета на основе уравнения состояния. [c.228]

В настоящее время нет надежных способов определения коэффициентов массопередачи для адсорбции многокомпонентных смесей. Для расчета адсорбционных процессов используются приближенные методики. [c.95]

Обоснование основных уравнений динамики адсорбции и их анализ в достаточно общей форме приведены в монографии Рачинского [2]. Ниже мы рассмотрим эти уравнения в более простой форме, приняв в соответствии с возможностями практического расчета адсорбционных процессов ряд упрощающих допущений [c.208]

Следует отметить, что до сих пор расчет адсорбционных процессов базировался на линейных формах изотермы. Так как в реальных процессах адсорбции изотермы нелинейны, рядом исследователей были предприняты попытки использовать нелинейные модели изотерм. Однако эти попытки сводились к решениям в виде бесконечных рядов либо к сложным комплексам специальных функций, затрудняющих их использование в инженерной практике расчета адсорбционных процессов. Независимое же изучение равновесных и кинетических характеристик адсорбционных процессов с учетом линейных моделей изотерм приводило к ошибкам в определении коэффициентов диффузии, отличие расчетных значений которых от экспериментальных данных в ряде случаев составляло 50 %. [c.5]

На современном этапе знаний весьма перспективной является идея А. Н. Плановского [87] для разработки инженерных методик расчета адсорбционных процессов. Суть ее заключается в рассмотрении массообменных процессов в системах с твердой фазой либо как тепловых, либо как массообменных, т. е. искусственно развязать уравнения системы (П.5.1). Учет влияния температурного поля на кинетику и динамику предлагается производить при помощи экспериментально полученных функций взаимосвязи между среднеобъемными температурой и концентрацией вещества в материале в условиях, приближенных к условиям работы проектируемого аппарата. [c.240]

Недостатком расчета адсорбционных процессов по номограммам является их жесткая привязанность к заложенным в программу уравнениям кинетики сорбции. Если условия задачи требуют применения иных уравнений кинетики, то ее приходится решать заново. [c.227]

И. Л. А л я в д и п, К расчету адсорбционных процессов и аппаратов, Хим. пром., Ло 7. 15 (1945). [c.814]

Следует отметить, что в подавляюш,ем большинстве случаев очистка н<идкости или извлечение из нее примеси производятся, когда концентрация извлекаемого веш ества невелика. На этом участке изотермы вещества имеют обычный вид, характерный для адсорбции паров, и ими пользуются для расчета адсорбционных процессов, или, как это было показано ранее на примере голубой сини, для определения характеристик (удельной поверхности) адсорбентов. На рис. 6,2 представлены изотермы адсорбции тиофена из растворов в и-гептане на силикагеле, окиси алюминия и цеолите NaX [8]. Кривые в левой части отражают преимущественную адсорбцию тиофена при его низких концентрациях, кривые правой части — гиббсовскую адсорбцию во всем диапазоне соотношений компонентов. [c.164]

Номограмма для расчета адсорбционного процесса при р = 0,5. [c.227]

И кинетических параметров при расчете адсорбционного процесса использование данных, полученных в обычных условиях, приводит к значительным погрешностям. [c.408]

О технологическом расчете адсорбционных процессов........................................1175 [c.894]

Несмотря на значительное количество имеющихся теоретических исследований равновесия между адсорбентами и различными адсорбтивами, для целей практических расчетов адсорбционных процессов и промышленной аппаратуры все же более надежными представляются изотермы адсорбции, получаемые путем непосредственных экспериментальных измерений. [c.195]

Расчет адсорбционных процессов [c.212]

РАСЧЕТЫ АДСОРБЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ [c.54]

Экспериментальные формулы для расчета адсорбционных процессов. Экспериментально установлено, что для одного и того же поглощаемого вещества и адсорбента при постоянной концентрации газового потока и температуре имеют место следующие соотношения [c.80]

В литературе много данных, касающихся равновесия системы пар — лсидкость. Это значительно облегчает расчет ректификации. Данные же, отражающие равновесие системы пар — адсорбированное вещество, весьма ограничены. Кроме того, расчет адсорбционных процессов затруднен еще и потому, что в то время, как характер кривой равновесия пар — л идкость для данной смеси зависит лишь от давления, характер кривой равновесия пар — адсорбированное вещество зависит и от рода поглотителя. [c.112]

Оба выражения—(162) и (163) — в ректификации представляют собой одну и ту же величину относительной летучести. В адсорбции из отношения (161) выражение (163) получено быть не может. Однако в расчетах адсорбционных процессов отношение, аналогичное уравнению (163), фигурирует оно называется коэффициентом распределения, или разделения. Этот коэффициент следует обозначать отлично от адсорбционного коэффициента относительной летучести, например Ор. Таким образом, [c.116]

В СССР для расчета адсорбционных процессов применяют последнее уравнение, в то время как, например, в США используют преимущественно уравнение БЭТ. [c.77]

Основными показателями, характеризующими адсорбционный процесс, являются продолжительность циклов, допустимая линейная скорость газа, влагоемкость адсорбента, глубина осушки газа, пористость, режим регенерации, перепад давления и т. д. Все эти параметры взаимно связаны, поэтому при полном расчете адсорбционного процесса одну часть их применяют, а другую определяют. [c.248]

LS i H. A. А Л Я B Д И H, К расчету адсорбционных процессов и аппаратов, Хим, [c.898]

Закон Генри находит применение в расчетах адсорбционных процессов. [c.311]

Основные принципы расчета адсорбционных процессов и выбора рационального режима ведения таких процессов освещены также в статье Н. А. Измайлова, Ю. В. Шостенко и [c.227]

Изученные явления требуют учета эффективного размера молекул при выборе рациональных адсорбентов, причем в ряде случаев невозможно проводить расчеты адсорбционных процессов с использованием констант, определенных по бензолу. [c.182]

МЕТОДЫ РАСЧЕТА АДСОРБЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ [c.200]

Адсорбция на углеродных адсорбентах практически целиком определяется микропорами [4]. Поэтому сведения о микропористой структуре необходимы при расчете адсорбционных процессов. Параметры микропор углеродных адсорбентов рассчитывают на основании термического уравнения адсорбции теории объемного заполнения микропор, используя экспериментальные изотермы адсорбции паров бензола, полученные при 20-25°С [5]. При этом, как правило, полагают, что распределение микропор по размерам инвариантно по отношению к температуре процесса адсорбции. [c.157]

Расчет адсорбционных процессов и изотермы для различных случаев см. [Г4-1, Г4-16 и А-16], стр. 186, 281 и 290. [c.50]

Расчет адсорбционных процессов в неподвижном слое адсорбентов предлагается осуществлять с учетом двух основных факторов, влияющих на характер развития процесса нелинейности изотермы адсорбции и кинетики, определяемой внутренней и продольной диффузией. Представлены аналитические решения вну-тридиффузионных процессов адсорбции на зернах различной геометрии для произвольной нелинейной изотермы с постоянным и переменным эффективными коэффициентами диффузии, функционально зависимыми от степени заполнения адсорбционного пространства адсорбатом. Установлена связь между кинетическими и равновесными характеристиками процесса. [c.5]

РАСЧЕТ АДСОРБЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ НА ОСНОВЕ Д ПЩНЫ ЗОНЫ МАССОПЕРЕДАЧИ [c.30]

В книгу включены практически важные процессы, осуществляемые в аппаратах КС. В гл. 1 рассматриваются гидродинамические процессы, сопровождающие псевдоожижение дисперсных материалов приводятся соотношения для расчета ос йовных гидродинамических параметров скоростей начала псевдоожижения и уноса, гидравлического сопротивления КС значительное внимание уделяется современным методам интегрального исследования структуры КС с помощью метода трассера. В гл. 2 приводятся материалы по расчету интенсивности процесса внешнего и межфазного теплообмена в КС дисперсных материалов. Гл. 3 посвящена обзору многочисленных конструктивных решений и расчету процессов сушки самых разнообразных материалов в аппаратах КС приводятся также данные по расчету процессов эндотермического обжига. В гл. 4 содержатся имеющиеся результаты по процессам горения твердых и газообразных топлив и экзотермического обжига, которые осуществляются в КС. Гл. 5 посвящена каталитическим процессам, проводимым в КС дисперсного катализатора здесь же рассматриваются методы расчета адсорбционных процессов. В гл. 6 представлены основные соотношения для расчета процессов массовой кристаллизации, проводимых в аппаратах КС. [c.6]

Основная задача описания и расчета адсорбционного процесса, с точки зрения практики, состоит в определении концентрации целевого компонента в газе-носителе на выходе из слоя адсорбента. В научном плане физико-математический анализ процесса периодической адсорбции в условиях неподвил<ного слоя имеет своей целью получение нестационарных распределений концентрации целевого компонента в газовой фазе и в дисперсном адсорбенте по высоте слоя, а для непрерывных процессов в движущихся и псевдоожиженных слоях — получение стационарных распределений концентрации. (В аппаратах с движущимся и псевдоожиженным слоями нестационарные процессы имеют место в переходных или пусковых режимах или при работе аппаратов псевдоожиженного слоя в периодическом режиме, но такого рода условия сравнительно редко анализируются в литературе [25].) [c.212]

Кроме приведенных трех наиболее известных изотерм адсорбции существуют иные уравнения равновесия, описывающие различные частные случаи равновесия в процессах адсорбции. Однако, несмотря на значительное количество теоретических исследований равновесия, для практических расчетов адсорбционных процессов наиболее надежными данными по равновесию являются изотермы, получаемые на основе непосредственных экспериментальных измерений величин С (илир) и а [c.513]