Скорость среднеобъемная

Кроме приведенной плотности любая фаза в каждой точке данного объема имеет свои средние скорость, давление и другие параметры. Средняя скорость движения фазы определяется как среднеобъемная скорость с учетом того, что движение ее происходит не по всему сечению аппарата, а липа по его части 5/, которая связана с полным сечением 5 соотношением Хг = 1А Х. При этом выражение для средней скорости г-й фазы имеет вид [c.59]

Этот режим изменения среднеобъемной температуры принят в результате изучения натурных пожаров, развившихся пожаров (т > 5 мин), когда начинкой являются твердые сгораемые материалы, имеющие удельную теплоту пожара 0,29 МВт/м (теплота сгорания 20,9 МДж/кг, удельная скорость сгорания 13,9-10 кг/(м -с). Изменение среднеобъемных температур в по-мещении при различной удельной теплоте пожара представлено на рис. 61. [c.117]

Среднеобъемная температура при фактическом пожаре зависит от удельной теплоты пожара до, площади пожара Ри, объема помещения W и скорости снижения температуры Vt при работе установки АТП. Время эвакуации в зависимости от среднеобъемной температуры, равной 70 °С, для различных величин до, п и может быть определено из формулы (6.8), Результаты опытов [c.128]

Подача средств тушения, обеспечивающих заданную скорость снижения среднеобъемной температуры, при нестандартном режиме развития пожара рассчитывается по формуле [47] [c.191]

Приведены формулы для расчета распределения скоростей потока, набегающего на зернистый слой, по длине радиального реактора, Течение в зернистом слое рассмотрено как марковский процесс, усредненные параметры которого заданы плотностью вероятности обнаружения некоторого свойства или состояния движущейся среды в данной области пространства. Приведены уравнения для расчета коэффициентов переноса вещества, энергии и импульса в подвижной фазе, а также инерционной составляющей среднеобъемной силы сопротивления. Табл. 3. Библиогр. 16. [c.176]

Средняя объемная концентрация фазы е. Величина средней объемной концентрации фазы представляет часть объема или площади поперечного сечения, занимаемую определенной фазой. В газожидкостных потоках среднюю объемную концентрацию газа часто называют истинным объемным газосодержанием, а среднеобъемную концентрацию жидкости е,/ — истинным объемным влагосодержа-нием. В системах, содержащих твердую фазу, среднеобъемная концентрация твердой фазы обозначается как Следует отметить, что существуют различия между реальной объемной долей фазы и объемной долей, рассчитанной на основе долей объемного расхода это происходит из-за различия в скоростях соответствующих фаз. Информация о концентрации фаз очень важна для расчета требующихся материалов с точки зрения экономики и безопасности эксплуатации. Более того, информация о концентрации фаз (как будет видно позже) важна для расчета перепадов давлеиия в системах ядерных реакторов, содержащих парожидкостные смеси, концентрация фаз (истинное объемное паросодержание) приобретает ключевое значение при определении степени поглощения нейтронов и, следовательно, реактивности системы. [c.177]

Среднеобъемная скорость жидкости в зазоре между плунжером и цилиндром [2] после некоторых преобразований имеет вид [c.29]

С ростом скорости размеры ядра температурного поля увеличиваются, а влияние температуры пристеночного слоя (при постоянной температуре стенки) на среднеобъемную температуру снижается. С уменьшением скорости диаметр ядра невозмущенного потока убывает и пристеночный слой уже оказывает значительное влияние на С уменьшением скорости параметр ф при прочих равных условиях снижается. При малых скоростях разница между среднеобъемной температурой и температурой ядра потока о становится больше. [c.65]

Для Программного охлаждения основным вопросом, требующим решения, является определение зависимости изменения скорости движения воздуха во времени, при котором достигается заданная среднеобъемная температура продукта, а температура поверхности не опу-скае с/т ниже —1,5°С, при этом значения времени охлаждения и естественной убыли мяса становятся минимальными. [c.135]

Природа металла. При одинаковых условиях сжигания, отбора и закалки конденсата размер агломератов при горении состава с магнием заметно меньше, чем для состава с алюминием. Как и в случае составов с добавкой алюминия, для составов с магнием наблюдается зависимость среднеобъемного размера частиц, образующихся в результате слияния а поверхности пороха, от давления (скорости горения заряда) и концентрации металла. [c.316]

Среднеобъемная скорость смеси равна [c.64]

Эти соотношения не определяют единственным образом осредненные переменные, поскольку они зависят от выбора весовой функции , в частности от выбора ее эффективного радиуса Гд. Однако, по определению физически бесконечно малого объема, значения осредненных параметров нечувствительны к выбору области осреднения, если размеры области осреднения по порядку величины совпадают с размерами физически бесконечно малого объема. Кроме того, осредненные, переменные, определенные при помощи соотношений (1.3-4) и (1.3-5), отличаются от введенных в разделе 1 данной главы осредненных переменных тем, что эти переменные определяются как среднеобъемные величины, а в разделе 1 были введены среднемассовые скорости газовой и твердой фаз. Однако такое различие в данном случае несущественно, поскольку в этом параграфе газ и твердые частицы предполагаются несжимаемыми. [c.19]

Настоящая теория основывается на понятии среднеобъемной скорости 58. Если частицы и жидкость имеют [c.33]

Это соотношение достаточно ясно отражает сложную природу аз, представляющей собой среднеобъемную скорость. Область его применения, по-видимому, не ограничивается разбавленными суспензиями. [c.34]

Из предыдущих соотношений следует, что среднеобъемная и среднемассовая скорости связаны соотношением [c.36]

Согласно (2-116) для определения p(tv) в общем случае необходимо знать среднеобъемные скорости нагрева жидкости by (г) и ампулы Ь(х). Необходимость независимого измерения скоростей bv r) и Ь(х) значительно усложняет измерительное устройство и методику проведения эксперимента. Для того чтобы избежать этого, оптимально спроектированный калориметр должен удовлетворять определенным условиям [c.90]

Дозирование жидкости обеспечивается истечением ее под давлением через отверстия распылителей этот способ дозирования рассмотрен выше (см. главу 1). Практически для получения приемлемого качества распыления жидкости наземные гидравлические штанговые опрыскиватели применяют при давлении жидкости в несколько атмосфер, что при размере дозирующего отверстия 0,5—1 мм и обычных скоростях движения трактора по полю (до 10 км/ч) соответствует расходам жидкости, исчисляемым десятками и сотнями литров на гектар (мало- и среднеобъемное опрыскивание). Это возможно лишь при использовании водных разбавленных пестицидных препаратов. Поскольку распыление полидисперсное, даже при значительном среднем размере капель образуется фракция очень мелких капель, которые благодаря летучести воды быстро испаряются. Возникает проблема сноса образовавшихся очень мелких частиц ветром, на соседние поля. [c.255]

Взаимосвязь времени выдержки поршня под давлением и времени, необходимого для спада давления, объясняется следующим образом. При возрастании выдержки под давлением количество материала, находящегося в форме, увеличивается, а давление в форме поддерживается постоянным. Материал в течение этого времени охлаждается и его среднеобъемная температура падает. Скорость понижения давления пропорциональ- [c.47]

Подача средств тушения, обеспечивающих заданную скорость снижения среднеобъемной температуры, при нестандарт- [c.88]

Для газожидкостных смесей с вязкой жидкостью в том случае, когда скорости движения жидкой и газовой фаз одинаковы, применима квазигомогенная модель, в соответствии с которой плотность и скорости смеси принимаются равными среднеобъемному значению плотностей и скоростей жидкой и газовой фаз. Гидравлические потери на трение по этой модели определяются по следующей формуле —= С (рсм см)/(2 ,р). Однако при изменении режима движения смеси может изменяться численное значение коэффициента сопротивления I,. Квазигомогенная модель может быть применима для [c.53]

Установки АТП классифицируются в зависимости от действия. Установки кратковременного действия тушат пожар и среднеобъемная температура в помещении снижается со скоростью не менее чем 30°С/мин [продолжительность действия до 15 мин, инерционность (продолжительность пуска) до 0,5 мин] установки средней продолжительности действия — со скоростью не менее чем 15°С/мин (продолжительность действия до 30 мин, инерционность до 1 мин) и установки длительного действия (типа спринклерно-дренчериого оборудования) — со скоростью 8°С/мин (продолжительность действия до 1 ч, инерционность до 2 мин). [c.122]

Вычисленные значения концентраций катализатора в потоке позволили найти зависимость концентрации твердой фазы в прямоточном реакторе переменного сечения от линейной скорости газового потока, которая согласуется с данными других авторов, полученными с использованием аппарахов постоянного сечения (рис. 5.7). Проведенные на установках ГК, 1-А/1-М и 43-1 измерения среднеобъемной концентрации катализатора в линиях пнев- [c.184]

Задав радиус реактора К, выраженный в радиусах частиц, можно связать скорости фильтрации в блоках со среднеобъемной скоростью фильфации w. При ширине пристенного блока 8 а площади проходных сечений в пристенном и ценфальном блоках составят [c.9]

При быстром одностадийном охлаждении мяса в зависимости от скорости движения воздуха и способа отвода теплоты температура поверхности полутуши через 5—10 ч становится на 2—4Т выше температуры воздуха в камере. Этому периоду и соответствуют наибольшие (80%) потери мяса от усушки. Поэтому для их уменьшения целесообразно интенсифицировать теплообмен путем снижения температуры и увеличения скорости движения воздуха, но только до момента времени, когда поверхность достигает температуры замерзания. При этом для предохлаждения необходимо выбирать оптимальную плотность теплового потока, так как чем интенсивнее отвод теплоты от продукта, тем меньше время стадии предохлаждения и тем более высокой останется среднеобъемная температура продукта. При последующем охлаждении необходимо будет отводить больше теплоты, что вызовет увеличение продолжительности процесса и усушки продукта. [c.129]

Проследить, как зависит размер агломератов от скорости горения, не меняя других параметров топлива, весьма трудно. Как правило, это неминуемо связано с изменением давления, состава или дисперсности компонентов топлива. Следует отметить, что введение в состав топлива (ПХА + ППФ + 7% А1) катализатора горения 1 % РегОз пp ивoдит к увеличению скорости горения и уменьшению среднеобъемного размера частиц алюминия в пламе-йи (Л=500 мкм) в 2,3 pasa с 24 до 10,4 мкм (Я=2,0 МПа). [c.314]

Приведенные данные (табл. У.5) наглядно подчеркивают влияние на степень агломерации концентрации алюминия в составе и в то же время указывают на опр(еделенную зависимость процесса агломерации от природы горючего. Среднеобъемный размер частиц алюминия для составов, содержащих одинаковое горючее, больше в том случае, когда в качестве окислителя используется ПХА (при одном и том же пр оценте добавки алюминия в составе). Это, возможно, связано с тем, что составы, содержащие в качестве окислителя КСЮ4, при одном и том же давлении горят с большей скоростью, чем составы на основе ПХА. Увеличение же скорости горения, как было показано выше, приводит к уменьшению времени пребывания частиц металла на поверхности заряда, а следовательно, и возможности их слияния. [c.315]

Для определения потока. 7 молекулярной диффузии компонента при известном общем диффузионном потоке необходимо найти величину стефанова потока / , т. е. отыскать средневзвешенную скорость смеси д. Для этого, очевидно, достаточно принять определенное значение весового коэффициента в уравнении (2.65) или воспользоваться условием и = 0 ,. Совокупность условий для средневзвешенной скорости смеси и, следовательно, для соотношения диффузионных потоков по уравнению (2.67) определяет скорость системы отсчета диффузионных потоков 7,. В зависимости от принятого условия для средневзвешенной скорости смеси различают следующие системы отсчета среднемольную, среднемассовую, среднеобъемную и растворителя. Выбор системы отсчета определяется условиями диффузии и удобством расчета. Естественно, что при наличии растворителя следует принимать систему отсчета растворителя, для диффузии в газе обычно принимают среднемольную, а для диффузии в жидкости — среднеобъемную систему отсчета. При совместном решении уравнений диффузии и гидродинамики удобным оказывается использование среднемассовой системы отсчета. В дальнейшем изложении принята среднемольная система отсчета, наиболее удобная при рассмотрении массопередачи в гетерогенных системах. [c.47]

Действие мешалок в осуществлении того или иного процесса, проводимого с перемешиванием, влияние их параметров на тот или ИНОЙ технологический результат, в том числе и при суспензионной полимеризации винилхлорида,в работе [IJ пытаются однозначно выразить с помощью среднеобъемной скорости диссипации энергии потока в реакторе или удельных затрат мощности на перемешивание.Однако исследования турбулентности в аппаратах с мешалками [2] показывают, что локальные значения скорости диссипации энергии в зоне стока потока с лопастей мешалки на один- два порядка могут превосходить среднеобъемную скорость диссипации энергии и и величина эта существенно зависит от геометрических параметров мешалок.С одной стороны,результаты работы [2] показывают,что об однородном режиме переиешивания во всех частях полезного объема реактора не монет быть речи,с другой,-предполагают значительное влияние геометрических дарамет-ров мешалок на результаты проведения некоторых процессов, например,диспергирование несмешивающихся жидкостей,что подтверядается в ряде работ. Поэтому выбор мешалки для реактора суспензионной полимеризации должен быть основан ттрекде всего на эффективности ее действия при диспергировании несмешивающихся жидкостей с оценкой эффективности по затратам энергии на перемешивание. [c.259]

Турбулентность в сосудах с мешалками может быть рассмотрена с помощью теории локально изотропной турбулентности, в основе которой лежат работы А. Н. Колмогорова [38, 39]. Отметим, что реальная турбулентность в сосуде с мешалкой далека от изотропной, Так, Куттер [40[ обнаружил, что средние и пульсационные скорости в различных точках сосуда отличаются на порядок. Неизотронность турбулентности еще нагляднее может быть проиллюстрирована результатами измерений распределения диссипации энергии в объеме сосуда. Оказывается, примерно 20% всей подводимой энергии рассеивается в непосредственной близости от мешалки, около 50% — в потоке от лопастей мешалки, и лишь 30% — в остальном объеме. Локальная скорость е диссипации энергии может отличаться от среднеобъемной скорости 8 диссипации в сотни раз. [c.55]

Расчет мощности, расходуемой на перемешивание, обычно не вызывает затруднений [22, 49]. При оценке величины внутреннего масштаба турбулентности можно воспользоваться вычислениями Шиннара [50] для воды при удельном расходе мощности (среднеобъемной скорости диссипации) 2 вт/л. В этом случае Я,, = 0,025 мм. Используя соотношение (3.24), можно пересчитать результат Шиннара для других значений вязкости и удельной мощности. Однако экспериментальным путем было показано, что в воде вязкий режим наблюдается уже для частиц с диаметром менее 0,1 мм [36], [c.59]

Как уже неоднократно говорилось [66], в теории динамики сорбции среду, заполненную зернистым материалом, рассматривают как однородную и каждой точке этой квазиоднородной среды приписывают определенные средние скорости, а также среднеобъемные и среднеповерхностные концентрации как в жидкой, так и в твердой фазе. При этом принимается, что для незаряженных частиц массоперенос описывается линейными уравнениями, поэтому усреднение принципиально не меняет рассматриваемой картины. [c.68]

Этот режим изменения среднеобъемной температуры принят в результате изучения натурных пожаров, развившихся пожаров (т>5 мин), когда начинкой являются твердые сгораемые материалы, имеющие удельную теплоту пожара 0,29МВт/м (теплота сгорания 20,9 МДж/кг, удельная скорость сгорания 13,9-10 кг/(м -с). Изменение среднеобъемных температур в помещении при различной удельной теплоте пожара представлено на рис. 7.1. При пожаре горючих и легковоспламеняющихся жидкостей темп роста температуры значительно отличается от стандартного (см. кривые 2, 3). В первые минуты пожара происходит интенсивное повышение температуры окружающей среды, так как горючие и легковоспламеняющиеся жидкости имеют более высокую теплоту сгорания и сгорают быстрее. Если твердые сгораемые материалы выгорают в 1 ч (точка С), то такое же количество горючих жидкостей выгорает в 0,5 ч (точка В), а легковоспламеняющихся жидкостей— в 0,25 ч (точка А). Возникающие при этом максимальные [c.144]

Среднеобъемная температура при фактическом пожаре зависит от удельной теплоты пожара до, площади пожара Рп, объема помещения и скорости снижения температуры игпри работе установки АУП. Время эвакуации в зависимости от среднеобъемной температуры, равной 70 °С, для различных величин да, Рп я W может быть определено из формулы (7.8). Результаты опытов определения времени достижения среднеобъемной температуры 70 °С согласуются с данными, полученными при расчете. Для удобства расчета составлен график (рис. 7.8), из которого по среднеобъемной температуре определяют продолжительность эвакуации т при 1>( = 0 для заданного коэффициента 1 ). [c.155]