Углеводородные газы

Углеводородный газ —состоит в основном из пропана и бутана. Пропан-бутановая фракция используется как сырье газофракционирующей установки для выделения из нее индивидуальных углеводородов, получения бытового топлива или компонента автобензина. В зависимости от технологического режима первичной перегонки нефти пропан-бутановая. фракция может получаться в сжиженном или в газообразном состоянии. [c.150]

На рис. 133 приведена схема адсорбера для разделения углеводородных газов, в частности для выделения этилена. В качестве адсорбента применяется гранулированный активированный уголь. Подъем [c.258]

УГЛЕВОДОРОДНЫЕ ГАЗЫ НЕФТЕПЕРЕРАБОТКИ [c.266]

Установки первичной перегонки нефти и ректификации углеводородных газов имеют наиболее развитые системы теплообмена, которые предназначены для максимального использования тепла уходящих потоков и повышения термодинамической эффективности процесса. Для теплообмена используют следующие потоки пародистиллятные фракции, боковые погоны и остатки атмосферной и вакуум/ной колонн, промежуточные циркуляционные орошения, дымовые газы и промежуточные фракции и потоки с других технологических узлов комбинированных установок. Благодаря эффективному, использованию тепла го рячих потоков сырую нефть удается предварительно нагреть до 220—230 °С, уменьшая тем самым тепловую мощность печей на 20—25%- В результате утилиза-ции тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.313]

Энтальпию углеводородных газов обычно определяют с зависимости от молекулярного веса и температуры. [c.19]

Системы теплообмена установок первичной перегонки нефти и ректификации углеводородных газов............ [c.5]

Глава V. Синтез н анализ технологических схем ректификации углеводородных газов. .......... [c.5]

Углеводородные газы нефтепереработки....... [c.5]

Эти газы, как и природный газ, являются источником газообразных при нормальных условиях парафиновых углеводородов, практиче-. ски не содержащих нримеси олефинов. При осуществляемых в весьма крупных масштабах процессах крекинга и пиролиза как неизбежные побочные продукты образуются большие количества углеводородных газов, представляющих, однако, собой смесь парафиновых и олефиновых углеводородов. Этот вопрос будет подробнее рассмотрен во втором томе, посвященном олефиновым углеводородам. [c.16]

Линии [ — вода II — углеводородный газ пз бомбы III — газообразный 802 из бомбы IV — газообразный хлор лз бомбы. [c.139]

Сравнительная оценка применяемых в настоящее время в промышленности схем установок газоразделения выполнена в работе [14]. Наиболее характерные схемы установок ГФУ и ЦГФУ (центральных газофракционирующих установок) приведены на рис. У-14. Как видно, действующие установки газоразделения существенно различаются ие только по схемам, но и по числу колонн (от 6 до 10) и числу тарелок в колоннах, разделяющих практически одинаковые смеси. Так, число тарелок в. изобутановой и изопентановой колоннах колеблется от 97 до 180, а общее число тарелок на установке во В1сех колоннах меняется от 390 до 720. Анализ схем ректификации углеводородных газов показал, что оптимальной является схема а. Относительные приведенные затраты для различных схем таковы а—100% б—108% а—127% г—131% д — 133% е—135%. Таким образом, для типового сырья оптимальной последовательностью выделения щелевых продуктов из смеси Сг—Сб и выше является депропанизации с последующей деэтани-зацией пропана, дебутанизация и депентаиизация. [c.288]

Полигликоли добавляют к нефтяным маслам для улучшения их противоизносных свойств, а также применяют в качестве основы при изготовлении консистентных смазок. Смазки на основе полигликолей характеризуются высокой термической и коллоидальной стабильностью и хорошими низкотемпературными свойствами. Производство синтетических смазочных масел на базе полигликолевых соединений имеет достаточные сырьевые ресурсы. Исходными продуктами служат непредельные газообразные углеводороды (этилен и пропилен), которые могут быть получены из природного углеводородного газа и промышленных газов нефтеперерабатывающих заводов. [c.148]

Применение сложных ректификационных систем наиболее эффективно при разделении углеводородных газов и особенно легких углеводородов, фазовые превращения которых при дросселировании потоков сопровождаются заметными тепловыми эффектами. [c.106]

Одноколонные ректификационные системы с несколькими сырьевыми потоками легко реализуются при разделении углеводородных газов по одной из схем, изображенных на рис. П-1 [8]. По схеме на рис. П-1, а сырье после теплообменника делится на два потока, которые затем дросселируются, один из потоков после дросселя поступает в колонну, а другой проходит теплообменник и поступает также в колонну на более низкий уровень по сравнению с первым потоком. По схеме на рис. П-1, б сырье проходит теплообменник и охлаждается обратным потоком жидкости, выходящего из сепаратора, дросселируется и затем делится на паровую и жидкую фазы в сепараторе. Паровая и жидкая фазы дросселируются до рабочего давления колонны и раздельными потоками подаются на ректификацию. Применение таких схем при разделении легких углеводородов позволяет на 30—50% сократить требуемые флегмовые числа, значительно уменьшив тем самым расход дорогих хладоагентов. [c.106]

Схемы ректификации с тепловым насосом в настоящее время получают широкое распространение в промышленности. В них тепло передается с низшего температурного уровня в конденсаторе на высший в кипятильнике. Тепло передается циркулирующим жидким хладоагентом, испаряющимся в конденсаторе и отнимающим тем самым тепло парового потока в верху колонны, и затем — парами хладоагента, которые после сжатия в компрессоре, охлаждаясь и конденсируясь, испаряют часть жидкости в низу колонны [13]. В качестве циркулирующего хладоагента используют легколетучие испаряющиеся жидкости (внешний хладоагент), например легкие углеводородные газы, аммиак и фреоны. При этом хладоагент циркулирует по внешнему контуру (рис. П-6, aj. Пары хладоагента нагреваются в теплообменнике 2, сжимаются ъ компрессоре до температуры выше температуры испарения остатка и конденсируются в подогревателе 4, при этом создается поток отгонного пара в колонне. Жидкость из подогревателя 4 после охлаждения в теплообменнике 2 дросселируется в дросселе до [c.110]

С целью удаления из прямогонных бензинов не только углеводородных газов, но и сероводорода, образующегося при разложении сернистых соединений нефти в печи атмосферной колонны, бензины отбензинивающей и атмосферной колонн подвергают совместной стабилизации. [c.270]

Условия газофазного некаталитического окисления пропана и бутана на принадлежащих фирме Силениз Корнорейшн установках в Бишопе (Тексас, США) и Эдмонтоне (Канада) приблизительно следующие смесь, состоящая примерно из 7 объемов газа циркуляции, 1 объема свежего газа и 2 объемов воздуха под давлением 7 ат, проходит через нагретую до 370° печь, где в результате экзотермической реакции температура повышается до 450°. Горячие газы поступают затем в орошаемый водой абсорбер, где быстро охлаждаются до 90°, причем образуется водный раствор формальдегида, обогащаемый затем до концентрации порядка 12—14%. Выходящие из этого абсорбера газы промываются водой вторично. Из газов извлекаются ацетальдегид, метиловый спирт, ацетон и т. д., а углеводороды и азот остаются в газообразном состоянии. Приблизительно 75% отходящего газа как газ циркуляции возвращается в печь, где он смешивается с исходным углеводородным газом и воздухом и подвергается повторному окислению. ]Иеньшая часть (25%) выходящего из последнего абсорбера газа подается на специальную установку, где пропан и бутан отделяются от азота и низкокипящих [c.152]

Характерными примерами дискретных смесей в нефтегазопере-работке являются газообразные смеси легких углеводородов. Например, при первичной перегонке нефти получаются углеводородные газы, состоящие только из предельных углеводородов от метана до пентана, а в процессах вторичной переработки нефти — газы, состоящие из предельных и непредельных углеводородов. К дискретным смесям относятся также жидкие смеси небольшого числа легких углеводородов или узкие нефтяные фракции, например гексановые или гептановые фракции.. [c.17]

При выборе основных параметров разделения (Р и ) исходят в первую очередь из экономичных условий разделения давление и температура колонн вверху должны быть такими, чтобы верхний продукт можно было сконденсировать водой, воздухом или имеющимся на установке недорогим хладоагентом (обычно пропаном). В то же время температура должна быть достаточно низкой с тем, что нижний продукт можно было испарять с помощью имеющихся средств подогрева. При перегонке нефти и мазута необходимо также следить за тем, чтобы максимальная температура нагрева была не выше температуры термического разложения продуктов и чтобы она была не выше критической температуры нижнего продукта. Прн разделсник нефти и широких нефтяных фракций лучше поддерживать как можно меньшее давление, близкое к атмосферному, с тем, чтобы обеспечить наиболее высокую эффективность разделения смеси. При разделении легких углеводородных газов, обладающих высокой летучестью, часто используют пониженное давление, охлаждая верх колонны специальными хладоагентами. [c.78]

Температура низа колонны поддерживается в пределах 340— 360 С. При получении легкого и тяжелого газойлей колонна имеет два боковых вывода и одно промежуточное циркуляционное орошение при получении керосиновой фракции, легкого и тяжелого газойлей колонна имеет три боковых вывода и два промежуточных циркуляционных орошения. С верха колонны уходят газы и пары бензина. После частичной конденсации паров в конденсаторе-холодильнике они отводятся из емкости орошения, а углеводородный газ поступает для дальнейшего пяяделения на ГФУ или на специальный газовый блок установки каталитического крекинга. [c.223]

Технологические схемы блоков разделения гидрогенизатов гидроочистки и катализатов риформинга с получением высокооктановых бензинов зависят от сырья и давления реакции. На алю-мокобальтмолибденовых и платиновых катализаторах (давление реакции 4 МПа) газы из гидрогенизата и катализата выделяются обычно двухступенчатой холодной сепарацией. На I ступени выделяется водородсодержащий газ при давлении реакции и температуре около 40°С ( Б сепараторе высокого давления) на IIступени при этой же температуре и давлении 0,5—0,6 МПа отделяются растворенные углеводородные газы (в сепараторе низкого давления) (рис. 1У-21). В системе холодной двухступенчатой сепарации получается водородсодержащий газ (до 60—75% об. Нг) при сравнительно небольших потерях водорода с углеводородным газом. [c.231]

Смотреть страницы где упоминается термин Углеводородные газы: [c.116] [c.119] [c.123] [c.133] [c.137] [c.44] [c.290] [c.5] [c.59] [c.149] [c.38] [c.77] [c.148] [c.149] [c.212] [c.215] [c.216] [c.231] [c.232] [c.232] [c.233] [c.266] [c.266] [c.315] [c.317]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.0 , c.194 ]

Технология переработки нефти и газа (1966) -- [ c.0 ]

Химия и технология синтетического жидкого топлива и газа (1986) -- [ c.220 , c.221 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.0 ]

Химия и технология основного органического и нефтехимического синтеза (1988) -- [ c.25 ]

Курс технологии связанного азота (1969) -- [ c.0 , c.95 , c.100 , c.121 , c.175 , c.182 ]

Технология связанного азота Издание 2 (1974) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика Издание 2 (1986) -- [ c.0 ]

Насосы и компрессоры (1974) -- [ c.224 , c.236 , c.283 , c.286 ]

Основы технологии синтеза каучуков (1959) -- [ c.0 , c.34 , c.38 , c.39 , c.40 , c.41 , c.42 , c.43 , c.48 , c.119 , c.121 , c.125 ]

Насосы и компрессоры (1974) -- [ c.224 , c.236 , c.283 , c.286 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.0 , c.194 ]

Производство технологического газа для синтеза аммиака и метанола из углеводородных газов (1971) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология