Хвостовые поверхности нагрева

При применении обводненных мазутов, особенно сернистых, повышается коррозия оборудования мазутного хозяйства и хвостовых поверхностей нагрева котельной установки дымовыми газами вследствие увеличения их влажности. [c.257]

Защита хвостовых поверхностей нагрева котельных установок от коррозии при работе на высокосернистом топливе может осуществляться прп помощи присадок, уменьшающих содержание в продуктах сгорания 80з и понижающих точку росы. Доломит и кремнезем в количестве 0,1—0,2 мае. % на топливо заметно снижают коррозию, так как значительно уменьшаются отложения на поверхностях нагрева и изменяется их структура. При этом [c.333]

Изменение технологического процесса и режима работы оборудования также может обеспечить увеличение количества сохраняемого конденсата. Так, заменив пар для кузнечных молотов и прессов, работающих на выхлоп, сжатым воздухом, заменив для механизмов, также работающих на выхлоп, паровой привод электрическим или организовав использование отработавшего пара от существующих паровых приводов в теплообменных аппаратах со сбором от них конденсата, также можно значительно увеличить общее количество конденсата, возвращаемого источнику пароснабжения. Этого же можно достичь, если, например, насосы с паровым приводом, работающие на выхлоп, использовать лишь при остановке электрических насосов режим постоянного или длительного использования паровых насосов при нахождении электрических в резерве недопустим. Замена пара сжатым воздухом для обдувки котлов и хвостовых поверхностей нагрева (там, где это допускают конструкция котла, вид сжигаемого топлива и т. д.) приведет к устранению потери конденсата вместе с паром, поступающим в обдувочные аппараты, Потеря пара, а следовательно, и конденсата на дутье в топках может быть устранена путем замены парового дутья воздушным. Потеря конденсата с выхлопом пара после лабиринтовых уплотнений в атмосферу может быть устранена при достаточном давлении пара за счет отвода его в регенеративный подогреватель. [c.38]

Выход газов в этих котлах выполнен у фронта котла, поэтому хвостовые поверхности нагрева размещаются перед фронтом котла. Вентиляторы размещают сзади котла вне здания котельной. Площадки для обслуживания котла расположены па расстоянии 2 м от фронта котла. [c.46]

Котел без хвостовых поверхностей нагрева [c.22]

Вот и смотрите, что получается. В котельной установке для того, чтобы понизить температуру уходящих газов, создают металлоемкие хвостовые поверхности нагрева, а здесь же на заводе на расстоянии каких-нибудь 100 м от котельной продукты горения природного газа для снижения температуры попросту разбавляют воздухом. [c.129]

Котел с хвостовыми поверхностями нагрева [c.22]

Вот и возникает вопрос, нельзя ли объединить процессы производства пара для технологических потребителей и сушки изделий таким образом, чтобы избежать и развития дорогостоящих хвостовых поверхностей нагрева и нерационального разбавления продуктов горения воздухом, т. е. снижения их температурного потенциала. [c.129]

Да, в ряде случаев моншо. Для этого нужно создать небольшие компактные, лишенные громоздких хвостовых поверхностей нагрева паровые котлы и разместить их непосредственно в технологических цехах вблизи от сушильных установок. Отводимые из этих котлов продукты горения с температурой около 300° или иной температурой в зависимости от требований технологии можно использовать в сушилах. [c.129]

Сера, находящаяся в мазуте в виде различных соединений, при сгорании окисляется с образованием двуокиси (ЗОг) и в малых количествах трехокиси (50з) серы. Трех-окнсь серы при температуре ниже точки росы образует серную кислоту, являющуюся источником коррозионных повреждений металла низкотемпературных и хвостовых поверхностей нагрева. Скорость общей наружной коррозии при этом превышает 1,2 г/(м ч), а величина локальной коррозии может быть еще выше [Л. 51]. [c.158]

При установке только теплофикационных экономайзеров корректировка нагрузки производится так же, как для котлов без хвостовых поверхностей нагрева. [c.97]

В настоящее время жалюзийные золоуловители ВТИ находят некоторое применение, в основном для очистки дымовых газов от крупных фракций золы, для защиты хвостовых поверхностей нагрева котла (экономайзера, воздухоподогревателя) от истирания золой и для очистки от золы газов, образующихся при сжигании угля и торфа в небольших котлах на обычных колосниковых решетках в тех случаях, когда установка более эффективных золоуловителей невозможна из-за недостатка площади. [c.56]

В этой СВЯЗИ В рамках данной работы было проведено расчетно-теоретическое исследование влияния нестехиометрического сжигания мазута на образование SOj и SO3 с целью оценки интенсивности низкотемпературной коррозии хвостовых поверхностей нагрева по сравнению с режимами традиционного факельного сжигания. [c.70]

Все это позволяет сделать обоснованный вывод о том, что переход на нестехиометрическое сжигание сернистого мазута не вызывает увеличения интенсивности низкотемпературной коррозии хвостовых поверхностей нагрева по сравнению с режимами его традиционного сжигания. [c.74]

По данным ВТИ при сжигании мазута без присадки максимальная скорость коррозии хвостовых поверхностей нагрева равна 0,35 мг/(м -с) прн температуре поверхности 105°С. [c.215]

Как известно, обводнение топлива понижает экономические показатели работы котельного агрегата, а иногда и увеличивает коррозию хвостовых поверхностей нагрева нри сжигании сернистых мазутов [21 ]. Вместе с тем топочные мазуты или их компо- [c.33]

При сжигании сернистых мазутов для предупреждения интенсивной коррозии (см. рис. 7. 34—7. 36) температура стенки хвостовых поверхностей нагрева должна быть не ниже 130° С, допустима также работа металла в узком интервале температур 80—90° С. Для поддержания температуры поверхности нагрева воздухоподогревателя выше 130° С применяются предварительный или промежуточный подогрев воздуха, специальные схемы компоновок поверхности нагрева, уменьшающие интенсивность теплопередачи воздухоподогревателя на участке входа холодного воздуха, и частичный отвод газа или воздуха [114]. Для регенеративных воздухоподогревателей повышение температуры достигается увеличением продолжительности газового периода за счет сокращения воздушного. [c.450]

В зарубежной практике обмывки труб пароперегревателя и хвостовых поверхностей нагрева щелочной водой нри вводе присадок применяются повсеместно при ремонтах и вЪ время эксплуатации котла [5, 47, 127 ]. Такие обмывки не привели к заметному увеличению коррозии. Для удаления отложений золы с труб пароперегревателя весьма эффективным оказалось также опрыскивание их во время работы известковым или магниевым молоком [29 ]. Обмывка экранных труб во время остановки котла, по данным [34 ], предохраняет их от ванадиевой коррозии. [c.472]

Структура отложений на хвостовых поверхностях нагрева может изменяться нри применении присадок, вступающих во взаимодействие с SOg. Присадки не только меняют структуру отложений и снижают их количество, но и уменьшают коррозию поверхностей нагрева. В качестве присадок используют известь-пушонку с содержанием СаО 50—60%, доломит (СаО — 30—34%, MgO — 21—22%, СО2 — 38—48%), магнезит, глинозем, каолин, окись магния, окись кальция, аммиак и др. [c.466]

Защита хвостовых поверхностей нагрева от коррозии является одной из главных задач в котлостроении, так как низкотемпературная коррозия воздухоподогревателей и экономайзеров может быть настолько велика, что быстро выводит их из строя. Для борьбы с низкотемпературной коррозией применяют следующие меры [c.470]

Выбор и расчет котлов-утюшзаторов, их вспомогательного оборудования (деаэравдотао-штательной и тяго-дутьевой установок) и хвостовых поверхностей нагрева (водяных экономайзеров и воздухоподогревателей) приведены в I 18,19,271. [c.24]

В 1951-1954 гг. на ТЭЦ-3 было введено в работу семь котлов и пять турбогенераторов. В последующие годы проводились работы по совершенствованию основной технологии в 1953-1964 1Т. увеличение поверхности паронагревателя в 1957— 1958 гг. монтаж установок дробевой очистки хвостовых поверхностей нагрева в 1958-1963 гг. - реконструкция сепараторных устройств в барабанах котлов с организацией барботаж-ной промывки затем монтаж горелок инженера Ф. А. Липин-ского для сжигания мазута с минимальным избытком воздуха [c.140]

Отмечая особенности сжигания газообразного топлива в котлах, следует обратить внимание на высокое парциальное давление водяных паров в продуктах горения. Объясняется это тем, что при сгорании 1 природного газа выделяется более 2 водяных паров при общем объеме продуктов сгорания примерно 9,5 м . При <1=1 парциальное давление водяных паров в продуктах сгорания составляет примерно 0,21 кгс1см , что в 4 раза превышает парциальное давление водяных паров прп сжигании тощих углей. Однако благодаря отсутствию в большинстве газообразных топлив сернистых соединений точка росы продуктов сгорания газообразных топлив (/р = 6ГС) значительно ниже, чем у продуктов сгорания тощих углей. Поэтому при сжигании газа в котельных агрегатах коррозия хвостовых поверхностей нагрева не наблюдается. [c.62]

В 1960 г. Ф. Глаубитцем опубликовано сообщение о том, что внедрением режимов с избытками воздуха а=1,01 —1,02 удалось снизить температуру точки росы до 50—60°С и совершенно избежать коррозии и загрязнения хвостовых поверхностей нагрева [4.16]. [c.108]

Конденсация кислоты в газоходах и на стенках дымовых труб протекает по тем же законам, что и в тепло-массоо бменных аппаратах, однако, в количественном отношении имеет ряд суите.гтвр.нных особенностей. Парциальное давление паров кислоты на входе в этом случае зависит не только от режима работы котла, но и от конструкции и теплового режима предшествующих хвостовых поверхностей нагрева. [c.182]

Кропп Л. И. Коррозия хвостовых поверхностей нагрева котельных установок, — М,-Л, Госэнергоиздат, 1958, [c.290]

Практика показывает, что, несмотря на меры предупреждения осаждения водяных паров при проектировании котельных агрегатов, последние все же в эксилоата-ции иногда страдают от кор-розии хвостовых поверхностей нагрева. Примером этого могут служить, в частности, экоплоатационные данные одной из московских ТЭЦ [Л. 15]. Котельные агрегаты ТЭЦ оборудованы стальными змеевиковыми экономайзерами, температура воды при входе в экономайзер составляла 100° С, топливом служил донецкий уголь марки ПЖ с содержанием серы. 4 3,6 - --4,6%. Несмотря на ю, что температура точки росы, соответствующая данному углю, может быть оценена 100 [c.100]

Рассмотрим ее более внигиательно. Для того чтобы обеспечить достаточно экономичное использование газа в паровых котлах, необходимо выпускать продукты горения с низкой температурой. Для этого в котельных установках применяют воздухонагреватели и водяные эконо майзеры, в которых тепло продуктов горения использую ] для нагрева воздуха и воды. Песомненно, это весьма про-лрессивные мероприятия, способствующие понижению температуры уходящих газов и, следовательно, экономии топлива. Однако осушествление этих мероприятий связано с затратой металла на сооружение воздухоподогревателей и водяных экономайзеров, или так называемых хвостовых поверхностей нагрева котельного агрегата. [c.128]

Перевод существуюш их котлов с твердого или жидкого топлив на газовое, а также использование котлов, предназначенных для сжигания только газового топлива, позволяют не только облегчить труд обслуживаюш его персонала, но и повысить эффективность использования топлива. Так, коэффициент избытка воздуха за котлом типа ДКВ при сжигании каменного угля на колосниковой решетке колеблется от 1,8 до 2,7, а на газовом топливе от 1,2 до 1,4. Температура уходящих газов за этими котлами нри переводе их с твердого на газовое топливо снижается с 290—300 до 250—260° С. Уменьшение температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха приводит к уменьшению аэродинамического сопротивления котлов и хвостовых поверхностей нагрева, в результате чего в некоторых случаях появляется возможность [c.164]

Наличие пароперегре- вателя Температура питательной воды, "С Наличие хвостовых поверхностей нагрева Паропроизводительность котла, % от номинальной [c.166]

На рис. 81, а приведены к. п. д. (брутто) котлов типа ДКВ и ДКВР без хвостовых поверхностей нагрева производительностью от 2 до 10 т1ч, оборудованных различными наиболее распространенными горелками по данным испытаний, выполненных под общим руководством автора. Во всех опытах потеря тепла от химического недожога отсутствовала, а избыток воздуха за котлом составлял <[ 1,2 при изменении теплового напряжения в топочной камере от 80 10 до 300 10 ккал/м -ч. Как ясно из предельных кривых. [c.192]

Для котлоагрегатов ТП-35 и Эри-Сити, имеющих развитые хвостовые поверхности нагрева, водяной экономайзер и воздухоподогреватель, потеря тепла с уходящими газами не превышает 5—6%, при этом температура уходящих газов составила 125—135° С. Для котлоагрегата Штейнмюллер потеря тепла с уходящими газами 8,6% (за котлом установлен только водяной экономайзер) при температуре уходящих газов 210° С. [c.194]

Для котельных, оборудованных котлами типа ДКВР паропроизводительностью от 2,5 до 20 т/ч, рекомендуется установка индивидуальных золоуловителей, которые располагаются непосредственно за хвостовыми поверхностями нагрева, перед дымососами. При этом размещение золоуловителей допускается как в закрытых помещениях, так и вне здания. В огдельных случаях в зависимости от местных условий или режима работы котельной вэ -можны установки золоуловителей на группу котлов. [c.291]

Зола высокосернистых мазутов содержит ванадий, вызывающий коррозию (ванадиевую) высокотемпературных поверхностей нагрева, а высокая точка росы продуктов сгорания сернистых мазутов приводит к конденсации Н2304 на хвостовых поверхностях нагрева и интенсивной низкотемпературной (сернокислотной) коррозии. При этом отложения золы увлажняются и загрязнения возрастают. [c.411]

Кроме того, присутствие сернистых соединений в дымовых газах является причиной высокотемпературной сульфидной и низкотемпературной сернистой коррозии поверхностей нагрева котла. Высокотемпературная коррозия характерна для панелей НРЧ прямоточных котлов СКД [39, 66]. Для барабанных котлов наибольшую опасность представляет низкотемпературная коррозия конвективных поверхностей нагрева. Несмотря на то что концентрация серного ангидрида SO3 в продуктах сгорания сернистых мазутов не превышает, как правило, 30...60 ррт (0,003...0,006 % по объему), последний, соединяясь с водяными парами, образует пары серной кислоты H2SO4. Кислота конденсируется при температуре ниже температуры точки росы на хвостовых поверхностях нагрева и вызывает их коррозию. В котлах малой мощности коррозии подвергаются трубы водяного экономайзера, в котлах средней и большой мощности — воздухоподогреватели. [c.69]

Несмотря на то, что при сжигании мазута в топках котлов потери с механическим недожегом незначительны, а содержание горючих в золе равно 6—7%, в отдельных случаях происходит значительное сажеобразование. Причиной сажеобразования может быть недостаток воздуха, нарушение топочного режима, неправильная работа горелочных устройств (применение некачественно изготовленных и не оттарированных форсунок), неравномерное распределение воздуха по горелкам, высокая вязкость мазута и т. п. Особенно опасными, с точки зрения сажеобразования, являются предпусковые и пусковые периоды. При частых пусках котла на мазуте в отложениях на хвостовых поверхностях нагрева содержится значительное количество горючих (сажи), которые легко воспламеняются. [c.125]

Кроме ioro, обводнение топлива понижает экономические показатели работы котельного агрегата, увеличивает коррозию хвостовых поверхностей нагрева при сжигании сернистых топлив, а в случае неравномерного распределения воды в топливо приводит к расстройству топочного режима. [c.275]

К недостаткам камерных топок относятся расход энергии на приготовление пыли, значительный унос золы газами в конвективные газоходы, вьгзьшающ,ий износ хвостовых поверхностей нагрева и. необходимость установки золоуловителей. [c.369]

Карандашов Б. С. Анализ причин коррозии и способов повышения надежности хвостовых поверхностей нагрева паровых котлов при сжигании сернистых мазутов. Сб. Техническая эксплуатация морского флота , № 12, вып. 69, ЦНИИМФ, Изд. Морской транспорт, Л., 1961. [c.492]

Для подтверждения каталитического воздействия FeaGg приводится наблюдаемый в практике факт малой коррозии хвостовых поверхностей нагрева котла в первый период его работы после монтажа или замены труб пароперегревателя, когда трубы покрыты пленкой магнетита [42]. [c.432]

Па рис. 7. 34 и 7. 35 приведены данные, полученные для поперечного обтекания при сжигании чистого мазута, мазута с присадкой ВНИИНП-102 (2 г/кг) и мазута с вводом в топку, и газоходы каустического магнезита (3,5—4,0 г/кз). Из рассмотрения графиков следует, что максимальная скорость коррозии при сжигании мазута без присадок IT=0,35 мг/м сек смещена от точки росы на 35—40° С, т. е. соответствует температуре стенки около 105° С. Минимальное значение скорости коррозии мг1м сек наблюдается в левой ветви коррозионной характеристики при температуре стенки 85° С, а в правой — при i T=130° . Такую скорость коррозии для хвостовых поверхностей нагрева можно считать допустимой. [c.447]

Варавицкий И. Б. Новые схемы компоновки хвостовых поверхностей нагрева котельных агрегатов. Госэнергоиздат, 1961, [c.490]

Защита поверхностей нагрева путем повышения температуры стенок приводит к повышению температуры j-ходящих газов и существенно снижает к. п, д. котельных установок. Подбор коррозионно-стойких сталей для хвостовых поверхностей нагрева связан с большими трудностями, так как при определенной концентрации кислоты скорость коррозии каждого металла может быть максимальной и минимальной, а из-за различной температуры поверхностей нагрева концентрация сконденсировавшейся кислоты не постоянна. По данным [48] низкие скорости коррозии имеют высоколегированиые сплавы — инконелв [c.272]

Так как обдувка поверхностей нагрева котлов при сжигании высокосернистых мазутов оказалась малоэффективной из-за плотной структуры отложений, а механическая очистка является очень трудоемкой и продолжительной операцией, в последнее время стали внедряться другие методы борьбы с отложениями. В частности, за рубежом и в СССР применяют дробеструйную очистку конвективных и хвостовых поверхностей нагрева. Значительно шире при сжигании мазутов в котельных установках используют присадки различных типов. Присадки либо повышают температуру размягчения и плавления золообразующих компонентов, либо препятствуют слипанию легкоплавких частиц золы. В первом слзгчае уменьшается количество осажденной золы, а во втором присадка улучшает структуру отложений, делая их сухими и сыпучими, в результате чего их легко удаляют обычными методами. [c.466]

Защита поверхностей нагрева путем повышения температуры стенок обычно приводит к повышению температуры уходящих газов и существенно снижает к. п. д. котельных установок. Подбор коррозионно устойчивых сталей для хвостовых поверхностей нагрева показал, что у каждого металла при определенной концентрации кислоты скорость коррозии может быть максимальной и минимальной. Учитывая, что температура хвостовых поверхностей нагрева изменяется в широком диапазоне и, следовательно, концентрация кислоты может быть различной, подбор необходимого материала связан с большими трудностями. По данным (43) низкие скорости коррозии имеют высоколегированные сплавы — инконель и Карпентер 20. Рекомендуются также (44) сталь 304, сталь 310. Из недорогих низколегированных сталей предлагается сталь — картен, содержащая до 97% железа и небольшие добавки Мп, Сг, N1, Си. Эта сталь имеет хорошую сопротивляемость коррозии в диапазоне концентраций кислоты от 40 до 90%, т. е. в условиях, близких к реальным. Состав сталей приведен в табл. 141. [c.471]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология