Эмпирические формулы по теплоотдаче

Для шахматных пучков коэффициент теплоотдачи радиацией газов мо кет определяться по приближенной эмпирической формуле, предложенной автором [c.128]

В настоящее время не существует общепризнанного механизма теплообмена при кипении капельных жидкостей, и коэффициент теплоотдачи к рассчитывают по эмпирическим формулам — в зависимости от тепловой нагрузки д и рабочего давления р. [c.494]

Выполнение неравенства соответствует вихревому движению пара в пленке. Коэффициент теплоотдачи при этом режиме рассчитывается по эмпирической формуле [c.236]

Коэффициент теплоотдачи поверхности реактора находим по эмпирической формуле [c.144]

Следующая эмпирическая формула объясняет эту функциональную связь между величиной а,- и коэффициентом теплоотдачи а [c.223]

Часто для приближенных расчетов или когда нет достаточно точных методов расчета коэффициентов теплоотдачи а значение коэффициента теплопередачи К находят по практическим данным или по приближенным эмпирическим формулам и графикам. [c.603]

Для сребренных пучков расчетные уравнения (283) и (284) неприменимы. Известны некоторые теоретические и эмпирические формулы [29] для подсчета коэффициентов теплоотдачи оре-бренных труб. [c.121]

Из формулы (307) видно, что при вихревом течении пленки коэффициент теплоотдачи а зависит только от физических свойств конденсата. Поэтому для случая конденсации водяного пара при /к = 80 120° С значения а можно приближенно вычислить по эмпирической формуле [c.126]

Подход К определению <7 , базировался на двух направлениях. Первое из них связано с формальным рассмотрением физической сущности уравнения (2.5.2) и получением выражения для в виде эмпирических формул, основывающихся на экспериментальном исследовании процесса. В ранних работах, связанных с исследованием конденсации водяного пара в присутствии воздуха, влияние инертного газа учитывалось в уменьшении коэффициента теплоотдачи, соответствующего конденсации чистого пара. Результаты экспериментальных исследований, сведенные к графической зависимости ак/ак = /(с), где Ко — коэффициент теплоотдачи при конденсации чистого пара, показали, что при относительной концентрации воздуха с = 0,04 значение Ск/ак, 0,2. При больших концентрациях с опытные данные начинают расходиться, поэтому коэффициент теплоотдачи и, следовательно, представлялся на основании экспериментальных данных как функция не только с, но также массовой скорости парогазовой смеси и среднелогарифмического значения парциального давления инертных газов. Сюда могут быть отнесены работы Л. Д. Бермана, в которых даются оценки эмпирическим формулам определения к, указываются области применения этих формул, приводятся данные экспериментального исследования влияния скорости парогазовой смеси на интенсивность конденсации, а также работы ряда авторов, исследовавших конденсацию парогазовых смесей, отличных от смеси водяного пара и воздуха. Понятно, что результаты всех этих работ не могут быть использованы в общей математической модели конденсатора, поскольку они справедливы только при условиях, совпадающих с условиями проведения эксперимента. [c.71]

В настоящее время нет законченной теории капельной конденсации и надежных методов расчета теплоотдачи. Известные эмпирические формулы применимы в ограниченном диапазоне изменения режимных параметров и к тем веществам, по данным опытов с которыми они получены. [c.191]

Средний коэффициент теплоотдачи при капельной конденсации насыщенного водяного пара на вертикальной поверхности и горизонтальной трубе может быть определен приближенно по эмпирическим формулам [92] [c.191]

К настоящему времени предложено множество расчетных методов и эмпирических формул для определения теплоотдачи в сверхкритической области состояний теплоносителя [25, 32, 33, 41, 53]. Но пользоваться ими следует с осторожностью, поскольку обобщающие зависимости, предлагаемые авторами, как правило, применимы лишь в исследованном каждым автором диапазоне. Кроме того, даже сравнимые по условиям эксперимента опытные данные разных авторов существенно расходятся и количественно, и качественно. [c.245]

Таким образом, скорость увеличилась в 10 раз, а площадь теплообмена сократилась только в 2,68 раза. Если рассматривать данные, приведенные в этих таблицах с позиций теории подобия, как две подобные системы, то оказывается, что эти системы не подобны между собой. Если критерии Ми в этих двух системах близки к однозначности, то критерии Ке и температурные условия не подобны и не однозначны. Не подобны в этих системах и геометрические условия. Современная теория теплообмена считает, что Ыи по длине канала за участком стабилизации не меняется и на этом основании длина канала, как геометрическая характеристика исключается из рассмотрения подобных систем. Данные табл. 1.2 достаточно убедительно показывают, что изменение только длины канала исключает подобие двух систем. Эмпирические формулы, имеющиеся в технической литературе получены по методу Нуссельта, который в 1910 г. опубликовал свои работы по теплоотдаче.. [c.32]

Из графика видно, что толщина стекающей пленки колеблется в зависимости от диаметра трубы в значительных пределах. Имеются известные эмпирические формулы для коэффициента теплоотдачи от стенки к текущей пленки при Не = 2300 [c.183]

Теоретическое описание теплоотдачи при кипении — весьма сложная задача. Поэтому обычно обращаются к эмпирическим соотношениям, ограничиваясь областью тепловых нагрузок, интересных для той или иной практической сферы. Для химической технологии эта область лежит на участке СО, она охватывает диапазон д от 10 до 100 кВт/м (или несколько более). Эмпирические формулы удобно представить в виде степенных соотношений [c.504]

Для ряда других случаев конвективного теплообмена значения коэффициентов теплоотдачи и эмпирические формулы для их расчета можно найти в руководствах и справочниках по теплопередаче. [c.297]

В настоящее время для расчета теплоотдачи при одновременном действии вынужденной и свободной конвекции используют частные эмпирические формулы, примером которых является уравнение (5.115). [c.186]

Формула (I, 16), конечно, не решает вопроса о расчете процесса теплопередачи, но просто сводит его к определению коэффициента теплоотдачи. Последний должен быть определен либо из экспериментальных данных и выведенных из них эмпирических формул, либо с помощью методов теории подобия, как будет изложено ниже. [c.29]

Попытка аналитическим путем получить расчетное уравнение теплоотдачи между кипящим слоем и охлаждаемой поверхностью была сделана С. С. Забродским [34], который получил при ряде упрощающих допущений сравнительно простое уравнение. На основе этого уравнения он обработал большое количество различных экспериментальных данных и предложил эмпирическую формулу для максимального значения коэффициента теплоотдачи [c.102]

Однако в эмпирических формулах используется только та или иная часть указанных критериев. В результате эти формулы дают разные значения для различных групп веществ. Так У. М. Розенов [33] пишет, что данные но теплоотдаче в режиме, близком к рассматриваемому нами, хорошо описываются соотношением [c.95]

П. Л. Капица разработал метод расчета коэффициента теплоотдачи к пленке стекающей жидкости с волновой синусоидальной поверхностью. Теоретические выводы П. Л. Капицы хорошо подтверждаются опытными данными [100]. Сводка эмпирических формул, предложенных различными авторами для определения коэффициентов теплоотдачи при различных значениях критерия Рейнольдса, приводится в табл. 11.1. [c.220]

В приближенных расчетах величина коэффициента теплоотдачи ал.г может определяться по эмпирической формуле В. Л. Нельсона [c.369]

Для сребренных пучков расчетные ур-ния (6, 18) и (6, 19) неприменимы. В литературе известны некоторые теоретические и эмпирические формулы [33, 46] для подсчета коэффициентов теплоотдачи сребренных труб. Однако они громоздки, что вызывает затруднения при их использовании, и дают приближенные результаты. [c.125]

При определении коэфициента теплопередачи значение 2 — коэфициента теплоотдачи от стенки к охлаждающей воде — можно брать по эмпирической формуле [c.195]

Попытка аналитическим путем решить задачу на теплообмен между кипящим слоем и охлаждаемой поверхностью теплообменника была сделана в последнее время С. С. Забродским [159, 160], которому удалось получить при ряде упрощающих допущений сравнительно простое уравнение. На основе этого уравнения им было критически обработано большое количество различных экспериментальных данных и предложена для определения максимального значения коэффициента теплоотдачи от кипящего слоя к стенке эмпирическая формула [c.63]

В настоящее время нет теории или обобщенных математических зависимостей, описывающих сложный процесс теплообмена при кипении на пучках труб в различных условиях. Для расчета коэффициента теплоотдачи можно либо использовать непосредственно эмпирические формулы, найденные для конкретных условий, либо применять существующие в литературе методики расчета. [c.51]

Эмпирические формулы для расчета средних коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке гладких труб [c.52]

При исследовании в условиях атмосферного давления теплоотдачи при кипении разнообразных жидкостей была получена эмпирическая формула, позволяющая приближенно (с точностью 5—20%) определять максимальный тепловой поток [c.87]

Так как процесс кипения в пленке исследован недостаточно, то общих уравнений для расчета коэффициента теплоотдачи при различных режимах течения не имеется. Имеющиеся уравнения можно разбить на две группы — эмпирические формулы, учитываю- щие в основном тепловую на- шо грузку и плотность орошения, и критериальные уравнения, учитывающие целый ряд других параметров и, в частности, теплофизические свойства. Все эти формулы лучше использовать для условий, при которых проводился эксперимент. [c.129]

Интенсивность теплообмена в псевдоожиженном слое зависит от скорости ожижающего агента и его теплопроводности, размера и плотности твердых частиц, их теплофизических свойств, геометрических и конструктивных особенностей аппаратуры и ряда других факторов. Из-за множества независимых переменных и сложности их влияния на теплообмен предложенные эмпирические формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи, как правило, справедливы лишь в областях, ограниченных условиями экспериментов, на которых они базируются. Эти формулы, разнообразные по структуре, количеству и качественному составу входящих в них переменных, можно разделить на две группы, из коих одна относится к определению /imax (а также Z7opt), а вторая — к расчету h на восходящей или нисходящей ветви кривой h — и. Ниже приводится сопоставление ряда предложенных формул для произвольно выбранной модельной системы стеклянные шарики [плотность pj = 2660 кг/м , насыпная плотность 1660 кг/м , теплоемкость s = 0,8 кДж/(кг -К) = = 0,19 ккад/(кг -°С)] — воздух (или вода) при 20 °С. [c.415]

Коэффициент теплоотдачи со стороны продукта авн для конкретных процессов теплообмена и определенной геометрии поверхности теплообмена обычно находят из опыта и представляют в виде эмпирических формул, которые позволяйт определить искомый коэффициент [c.37]

Буглаев [48] исследовал тепло- и массоотдачу при конденсации водяного пара из движущейся паровоздушной смеси внутри труб вертикального пучка при следующих условиях Ясм = 0.015-ь -Н 0,105 МПа, Шсм = 5- -270 м/с, Кесм = 185045 000, Ilg — = 0,03- 0,47, / = Рг/ п = 0,010,5. Опытные данные по теплоотдаче удовлетворительно обобщаются эмпирическими формулами [c.165]

Согласно Г. Б. Розенблиту, наличие локальной малой неоднородности поля давления в камере создает акустический ветер — спутное движение в акустической волне. В совокупности с основным это движение приводит к интенсификации теплоотдачи на линии сгорания — расширения. Автор указывает на найденную нм эмпирическую формулу для скорости акустического ветра [c.111]

В ряде важных прикладных задач, например при применении термоанемометров, относительная длина проволочки датчика LjD намного меньше Ю обычно величина отношения L D около 200. Тогда при обработке выходного сигнала термоанемометра по корреляционным формулам, полученным для длинных проволок, требуется с большой точностью учитывать концевые эффекты, так как влияние их велико. Точные оценки влияния концевых эффектов отсутствуют. Потери тепла теплопроводностью к державкам (в осевом направлении) можно рассчитать (работы [65, 108]), но влияние концевых эффектов на течение оценить очень трудно. Этот вопрос обсуждается в статье Гебхарта и Пера [57]. Но многие исследователи определяли влияние концевых эффектов экспериментальным путем. Морган [122] предложил эмпирические формулы для оценки возможного увеличения коэффициента теплоотдачи из-за влияния конечной длины цилиндров в виде отношения б = = (Nu — Nuoo)/Nuoo, где Nu — число Нуссельта для проволочки конечной длины, а Nu — число Нуссельта, определенное при очень большом относительном удлинении проволочки L/D Ч Формулы имеют вид [c.290]

В дальнейшем аналитическими решениями Грэца, Нуссельта, Латцко, Лейбензона и др было установлено, что коэффициент теплоотдачи за участком стабилизации остается постоянным на протяжении всего канала. Это теоретическое доказательство послужило основанием для исследования теплоотдачи в каналах постоянной длины. Если канал в опыте длиной I > 50 то считается, что эмпирическую формулу, полученную при указанных условиях эксперимента, можно распространить на любые температурные и геометрические условия. Постоянство а за участком стабилизации справедливо при движении жидкости, близком к изотермическому. С изменением температуры жидкости меняются и условия теплоотдачи. Эмпирическую формулу, полученную при определенных температурных и геометрических условиях нельзя распространять на другие неподобные условия. Распространение этих формул, имеющих частный характер приводит к размерам аппарата не соответствующим условиям эксплуатации. Это особенно резко проявляется при высоких температурах нагрева. В экспериментальной практике не соблюдаются основные теоремы подобия. Излагая основные положения теплового подобия, М. В.Кирпичев и М. А. Михеев подчеркнули, что подобие температурных полей и теплообмена может быть достигнуто в другом теплообменном аппарате только в том случае, когда оба аппарата геометрически подобны. [c.32]

Пользуясь теплофизическими константами поформуле (VII. 23), можно определить коэффициенты теплоотдачи от стенки к раствору по корпусам, а затем Oj от пара к стенке и общие коэффициенты теплопередачи. В целях сокращения расчета определим коэффициенты теплопередачи по эмпирической формуле [c.348]

Отсутствие строгой теории процесса теплоотдачи при кипении жидкостей и чрезвычайное многообразие условий проведенных многочисленных, экспериментов обусловили появление множества эмпирических формул, носящих, однако, частный характер результаты расчета по этим формулам часто расходятся почти на порядок. Для расчета коэффициентов теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении на погруженных поверхностях, независимо от их формы и расположения, можно рекомендовать формулу Лабунцова, построенную на результатах большого числа опытов с различными жидкостями. Применительно к пузырьковому кипению индивидуальных жидкостей эта формула приводется к следующему виду [в Вт/(м -К)1 [c.299]

Для практических расчетов теплоотдачи к пленке жидкости при турбулентном режиме, а также при кипении жидкости чаще всего пользуются эмпирическими формулами, сводка которых дана в книгах [5,17]. При кипении жидкости, стекающей в виде пленки, пузырьки пара имеют меньшие размеры, чем ири объемном кипении, Поэтому при прочих равных условиях пограничный слой турбулизуется в большей степени. Это объясняет значительно более высокие коэффициенты теплоотдачи при кипении пленки жидкости, чем при кипении в объеме. [c.317]

Для горизонтальной поверхйости пуансона коэффициент теплоотдачи можно определить по эмпирическим формулам [c.86]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология