Расположение фронта реакции

Расположение фронта реакции [c.644]

Данные о расположении фронта реакции можно получить не только на основании визуальных наблюдений за частотой появления, размерами пузырьков и энергией их подъема, но и путем изучения распределения концентраций различных элементов (Н, С, О и др.) по высоте ванны. [c.645]

По-видимому, такой характер распределения кислорода связан с тем или иным расположением фронта реакции. [c.646]

Приведенный материал свидетельствует о возможности расположения фронта реакции либо на границе металла со шлаком, либо с подом и на поверхности всплывающих пузырьков. [c.647]

Эти уравнения, как известно, получены в предположении постоянства концентраций вдоль гидродинамических линий тока. При условия постоянства концентраций экстрагента и хемосорбента вдоль линий тока выполняются на поверхностях, расположенных сколь угодно близко от фронта реакции. Поэтому можно считать, что фронт реакции также совпадает с линиями тока. Отметим, что в экспериментальном исследовании [406], где при больших значениях Кг проводилось визуальное наблюдение движения фронта реакции, показано, что вид поверхности реакции близок по форме к виду поверхностей тока. [c.278]

Рис. 2.18. Изменение профиля тем- 1 0 пературы во времени в режиме распространения фронта реакции для 130 трех точек, расположенных на одинаковом расстоянии по длине реактора

Процесс хроматографирования на бумаге производится в атмосфере насыщенных паров применяющихся растворителей и заканчивается, когда фронт подвижного растворителя продвигается по бумаге примерно на расстояние 30— см. Движение подвижного растворителя по бумаге может быть как нисходящим, так и восходящим. После того как хроматографирование заканчивается, полосу бумаги высушивают и затем проявляют (опрыскивают) реактивом, дающим цветную реакцию с анализируемыми соединениями. Полученная хроматограмма представляет собой совокупность цветных пятен, расположенных в определенном порядке вдоль полосы бумаги. [c.317]

Установлено, что качественное распределение конверсии во всех случаях имеет одинаковый характер (рис. 4.50). При этом профили конверсии имеют максимум, расположенный между стенкой и центром полости. Это связано с тем, что жидкость движется около стенки медленнее, чем в центре, поэтому время пребывания в пристеночных слоях больше и конверсия выше. Жидкость на стенке имеет нулевую скорость, но температура ее равна температуре стенки Тф, которая в рассматриваемом случае ниже, чем температура в месте локализации максимума конверсии, поэтому реакция на стенке протекает медленнее. Пунктирная линия на рисунке соответствует варианту расчета, при котором не учитывалось влияние фронтальных явлений. При этом пренебрегают поперечной и продольной конвекцией во фронте и в результате получается слишком низкая конверсия у стенки и слишком высокая в центре полости. [c.170]

Рис. 26. Линии тока, изотермы и зона реакции в случае фронта, расположенного около среза горелки.

Что же касается возможных гомогенных реакций, протекающих непосредственно в подземном растворе (деструкция, радиоактивный распад и др.), то они обычно носят ярко выраженный кинетический характер. Как правило, удовлетворительная аппроксимация достигается в рамках моделей физико-химической кинетики первого порядка (см. разд. 5.2.3.3). В этом случае реакции преобразования растворов в пласте легко учитываются единственным показателем — обобщенным коэффициен-том деструкции (распада). При этом могут формироваться стационарные ореолы — даже когда компоненты мигрируют по одномерной схеме, т.е. без дополнительного участия процессов поперечного рассеяния в гомогенных породах такая возможность реализуется для любого расчетного сечения, расположенного за фронтом поршневого вытеснения (х < = у /п), при выполнении условия р г >2-3 (где — обобщенный коэффициент деструкции, см. разд. 6.1.3,3). [c.503]

Литые ВВ. Переход горения литых ВВ в детонацию исследовался в уже упоминавшихся работах Мачека с сотр. [13, 121] и Прайс, Венера [125]. Вместе с тем эти исследования свелись в основном к изучению перехода в детонацию низкоскоростного режима. Возникновение детонации наблюдалось, если взрывчатое вещество (дина, нентолит 50/50) помещали в прочные стальные трубы (внутренний диаметр 12,7 мм, внешний — 31,8 лш) достаточной длины (343 мм). Схема опыта и расположение датчиков показаны на рис. 6,6. Скорость распространения фронта реакции определяли, как правило, ионизационными датчиками обычного типа. Ионизационный метод регистрации, безусловно, лишен того преимущества, который дает оптический метод, по-аволяющий осуществлять непрерывное наблюдение за развитием процесса. Однако в сочетании с датчиками сдавливания, которые фиксировали прохождение волн сжатия, примененные методы регистрации позволили получить довольно полную информацию об исследованном процессе. [c.166]

Эти представления выдвигают на первый план интенсификацию процессов переноса в турбулентном потоке, но игнорируют влияние турбулентности на макрокинетику реакций (см. 5-3). Недостаточно согласуются между собой и с теоретическими формулами опытные данные по определению скорости турбулентного горения. Все это лишает величину надежности, необходимой для выбора ее в качестве опорной характеристики в расчете турбулентного гомогенного факела. Если, однако, пренебречь этим и считать величину заданной, то тем самым однозначно определяется местоположение фронта пламени в факеле и становится в принципе возможным детальный расчет газодинамической структуры, т. е. распределения скорости, температуры и концентрации во всем поле факела. При неопределенном месте расположения фронта и предположении о бесконечно большой скорости реакции аэродинамический расчет сходится во всех случаях. Это означает, что при любом произвольно заданном местоположении фронта можно найти распределение скорости, температуры и концентрации, удовлетво-ряюш,ее дифференциальным уравнениям и граничным условиям. Для единственности решения необходимо дополнительное условие. В связи с этим целесообразно обсудить различные подходы к этой проблеме — отбору единственного решения из множества удовлетворяющих общей постановке задачи. [c.130]

Методика опыта. Навеску 3—5 г свежего растительного материала (ячменя, ржи, пшеницы, молодых листьев и т. д.) помещают невысоким рыхлым слоем в фарфоровую чашку и фиксируют паром, для чего чашку помещают в работающий стерилизатор Коха на 20 мин. После этого растительную массу растирают и переносят с 15—20 мл теплой воды в коническую колбу емкостью 50 мл и ставят в водяную баню (для экстракции) при температуре 60— 80° С на 30 мин. Полученную разваренную массу фильтруют вначале через стеклянную вату, а затем через стеклянный фильтр № 4, осадок промывают 3—4 мл дистиллированной воды. Фильтрат и промывные воды собирают в мерную колбу емкостью 25 мл и содержимое ее доводят водой до метки. Отбирают пипеткой Мора 10 мл экстракта и выпаривают в небольшой фарфоровой чашке досуха. Сухой остаток растворяют в 1 мл воды. На полоску хроматографической бумаги (длина 55—60 см, ширина 5—6 см), отпустив 5 см от нижнего края, наносят в виде поперечной полосы 0,01 мл полученного концентрата. Пятно высушивают на воздухе и конец бумаги опускают в растворитель (насыщенный водой фенол). Хроматографическое разделение ведут нисходящим способом. Влажной камерой служит плотно закрывающийся аквариум, в который налито немного воды. После прохождения по бумаге фронта растворителя на расстояние 400мм (за 24—30 ч) от места нанесения испытуемого раствора хроматограмму подсушивают в вытяжном шкафу при комнатной температуре, а затем в сушильном шкафу при 70—80° С. Сухую хроматограмму проявляют, опрыскивая ее из стеклянного пульверизатора аммиачным раствором А НОз. После опрыскивания хроматограмму снова сушат в сушильном шкафу при 100—105° С. Через 5 мин бумага приобретает светло-коричневый цвет, а в местах расположения редуцирующих сахаров появляются темно-коричневые пятна (рис. 34). Эта реакция основана на восстановлении серебра редуцирующими сахарами. Для получения более четкой хроматограммы рекомендуют [c.156]

Зона подогрева. Формула (7.7) дает распределение температуры в интервале —оо < х О, т. е. в не-сгоревшем газе. Согласно этой формуле, температура экспоненциально повыщается в направлении от несго-ревщего газа к фронту пламени. Рассмотрим элемент массы горючей смеси, примыкающей слева к фронту пламени, как показано на рис. 7.1. Количество тепла, которое получает этот элемент за счет теплопроводности от соседнего элемента, расположенного вниз по потоку и имеющего более высокую температуру, превышает количество тепла, которое элемент теряет на нагрев других элементов, расположенных вверх по потоку и имеющих более низкую температуру. Следовательно, температура этого элемента горючей смеси повышается, несмотря на отсутствие реакции. Область, в которой температура смеси повышается от Гисх до Гв вследствие теплопроводности, называется зоной подогрева. Теоретически зона подогрева простирается от л = О до х = —оо. Однако, как показано на рис. 7.1, повышение температуры можно реально заметить лишь в пределах сравнительно узкого интервала. В качестве толщины зоны подогрева обычно используют расстояние бп, отсчитываемое от точки, в которой температура повысилась на 1% [c.134]

Низкочастотные пульсации не только изменяют характеристики переноса, но и оказывают определенное влияние на микрокинетику реакций. Интенсивное перемешивание исходных реагентов (или свежей смеси) с продуктами сгорания сопровождается ростом температурных пульсаций. Увеличение интенсивности последних приводит, как было показано ранее, к увеличению эффективных значений константы скорости реакции по сравнению со значениями, отвечающими средней температуре. Этим, в частности, объясняется наблюдаемое в эксперименте увеличение скорости турбулентного горения в факеле с наложенными пульсациями. Таким образом, низкочастотные пульсации оказывают двоякое влияние — усиливают турбулентный перенос и повышают скорость горения. Различная зависимость этих процессов от интенсивности налагаемых пульсаций определяет возможность реализации режимов, при которых повышение уровня турбулентности приводит (даже прн некотором росте эффективного значения константы скорости реакции) к срыву горения. Наряду с этим в широкой области изменения режимных параметров, отвечающих диффузионной области, пульсации способствуют повышению теплонапряженностн факела и улучшению условий его стабилизации. Отметим в связи с этим, что на различных участках фронта пламени (в неавтомодельной области течения) соотношения между скоростью подвода и потребления реагентов оказываются различными. Поэтому горение в факеле может протекать одновременно (на разных -участках) в диффузионной и кинетической областях. Последняя, как правило, соответствует зоне, расположенной вблизи устья течения. Именно здесь и наблюдается срыв горения при наложении вынужденных пульсаций. [c.185]

Опережение переднего фронта сигнала и запаздывание заднего для экспериментальных сигналов мол<ет являться следствием не-скольких процессов, происходящих в конденсированной фазе химических реакций, энергетической неоднородности атомов, диффузии при нарушеппи пространственной однородности расположения вещества и др. [4—12]. Для интерпретации этих процессов необходимы дополнительные исследования. [c.61]

Заметим, что наличие поверхностей фронта пламени и практическое отсутствие реакции в объеме факела роднит последний по протеканию процессов переноса (движение, тенло- и массообмен) с турбулентной струей, а по организации горения — с гетерогенным процессом. В последнем (горение угля, или газовая реакция на катализаторе) задана поверхность горения в газах местоположение ее является одной из главных задач расчета. Существенно, что диффузия может протекать не только с двух противоположных сторон фронта пламени, а и с одной стороны его. Последний случай аналогичен газовой реакции на твердом катализаторе, к поверхности которого диффундируют неперемешан-ные вдали газы. Он характерен, в частности, для камер сгорания газовых турбин. В центре камеры обычно расположена созданная завихрителем (или стабилизатором) зона рециркуляции, заполненная продуктами сгорания. К расположенному вблизи поверхности зоны фронту диффундируют оба компонента — нене-ремешанные между собой пары топлива и кислород воздуха. Хотя смешение компонентов происходит в процессе диффузии, молекулярное смешение достигается, как и всегда нри диффузионном горении ненеремешанных газов, лишь на самом фронте. [c.158]

Как указывалось, под турбулентным фронтом пламени следует понимать осредненное во времени местоположение зоны, в которой осуществляются химические реакции. Зона эта зани-А1ает всегда весьма малую долю области смешения газов. При ламинарном горении это объясняется свойством экзотермических реакций, согласно которому сгорание основной части горючего происходит при температуре, близкой к максимальной. В случае турбулентного факела интенсивный турбулентный обмен приводит к заметному расширению (сравнительно с ламинарным течением) как всего струйного пограничного слоя (области смеше-ыия), так и расположенной внутри него зоны горения. Соотношение между ними сохраняется при этом примерно тем же. [c.159]

Коррозия имеет место, если максимальная скорость доставки ингибитора меньше, чем скорость образования ионов металла в результате анодной реакции в отсутствие ингибитора. Сокращение фронта диффузии к чувствительному участку у конца менисковой щели будет, несомненно, снижать скорость доставки ингибитора, однако в такой же степени будет уменьшаться скорость миграции ионов, так как любое сокращение сечения, независимо от его геометрической формы, будет увеличивать сопротивление диффузии и электрическое сопротивление по той же причине. Таким образом, вероятность разрушений в точке, расположенной в мениске, будет точно такой, как в любой другой. Пиирс, однако, обнаружил, что особая чувствительность точек в менисковой области имеет место только в том случае, если на металле есть пленка (например, железо, нагретое до температуры, вызывающей цвета побежалости) или если электролит содержит соединения, образующие пленку (например, ингибитор). Если [c.143]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология