Уравнения баланса момента количества движения

Скорость газа в верхней (цилиндрической) и в нижней (конической) частях циклона будет различной и может быть рассчитана с помощью уравнений баланса моментов количества движения (см. рис. 4-31) с учетом геометрических параметров аппарата. [c.153]

Уравнения баланса момента количества движения 83 [c.2]

Естественно, что если на единицу массы континуума действует внешняя сила , то вместо (2.131) следует использовать уравнение баланса момента количества движения [c.88]

Уравнения переноса для неизотермического формования волокна. Используя уравнения равновесия моментов количества движения и энергетического баланса, выведите выражения (15.1- ) и (15.1-2), описывающие неизотермическое формование волокон из полимерного расплава. [c.584]

Применяя ту же методику, что и при рассмотрении переноса массы и момента количества движения, можно получить уравнение баланса энергии в терминах скоростей изменения кинетической и потенциальной энергий, умножив каждый член уравнения движения [c.109]

Применяя уравнение момента импульса (момента количества движения) и уравнение баланса мощности (уравнение энергии), можно получить основное уравнение теории лопастных насосов, связывающее величину напора с величинами скоростей осредненного потока жидкости. Это уравнение, впервые полученное Леонардом Эйлером в 1751 году, является основой расчета не только лопастных насосов, но и компрессоров, вентиляторов, газовых и гидравлических турбин. [c.52]

Следует также отметить, что некоторые авторы используют это название для обозначения уравнений баланса произвольных полевых величин. Тут мы имеем в виду, кроме уравнений непрерывности, справедливых для массы, уравнения, относящиеся к заряду, импульсу, моменту количества движения, различным видам энергии и энтропии. В дальнейшем мы будем пользоваться названием уравнение баланса , хотя очень распространенное название уравнение непрерывности в соответствии с вышесказанным тоже является правильным. Кроме того, этим названием подчеркивается то важное обстоятельство, что аксиомы непрерывности, справедливые для распределения массы, согласно теории поля, распространяются и на различные свойства непрерывно распределенной материи. [c.56]

Чтобы получить локальную форму уравнения баланса механического момента количества движения, введем локальную плотность потока момента количества движения 5 и воспользуемся соотношениями [c.85]

Уравнения баланса 5 показывают, что плотность источника, определяемая соотношением (2.124), равна нулю тогда и только тогда, когда внешний , или механический, момент количества движения является консервативной величиной, следовательно, если справедливо условие [c.85]

Уравнение баланса для внутреннего момента количества движения можно получить, вычитая из (2.131) уравнение баланса (2.123) для внешнего момента 5 . Следовательно, [c.87]

В настоящем разделе обобщены приведенные в главе 9 уравнения энергетических балансов в тонких слоях и выведены уравнения сохранения энергии аналогично тому, как в разделе 3.2 путем обобщения полученных в главе 2 уравнений балансов количества движения в тонких слоях было выведено уравнение движения. Для этого рассматривается, как и ранее, неподвижный элемент объема, через который протекает чистая жидкость (или газ), и записывается закон сохранения энергии для среды, находящейся внутри выделенного элемента объема в произвольный, но фиксированный момент времени. [c.285]

Контрольный объем определим так же, как и при выводе уравнений материального и энергетического баланса. Действующая на этот объем сила определяется скоростью изменения количества движения жидкости, проходящей через контрольный объем в рассматриваемый момент. В свою очередь, эта величина складывается из суммарного потока количества движения через всю контрольную поверхность и скорости изменения полной величины количества движения в контрольном объеме (напомним, что контрольный объем неподвижен). [c.44]

Чтобы рассчитать объемный расход при заполнении формы и теплопередачу при литье под давлением данной реакционной системы, необходимо определить момент количества движения в направлении X и составить уравнение энергетического баланса. В соответствии с данными Домине и Гогоса [47, 48] момент количества движения в направлении х при заполнении литьевой формы определится из выражения [c.544]

Более общие положения можно получить, если проинтегрировать по Z, уравнение (13.10.4), умноженное на р. При этом получается соотношение, характеризующее баланс углового момента количества движения зонального пояса атмосферы. В предположении, что член J fri tion определяется преимущественно вертикальным градиентом горизонтальной составляющей напряжения между слоями, его интегральный эффект может быть выражен только через вклад трения на поверхности земли. Уравнение баланса при этом записывается следующим образом [c.351]

В этой главе в локальной и субстанциональной форме даются общие уравнения баланса, имеющие основное значение в теории поля. Вначале описываются существующие между ними соотношения, а затем детально обсуждаются уравнения баланса, необходимые для развития термодинамики в терминах представлений теорий поля. Подробно обсуждаются балансы массы, импульса, заряда и момента количества движения, а затем описываются различные балансы энергии для многокомпонентных систем. Эти уравнения баланса позволяют определить баланс энтропии (гл. III), который играет центральную роль в термодинамике и применяется при рассмотрении многокомпонентных и реагирующих гидротермодинамических систем, имеющих особое значение в химической промышленности, физике плазмы, биологии и т. д. После этого мы постараемся получить уравнения баланса в обобщенной форме, пригодной и для моделей систем, поскольку в настоящее время уже возникла необходимость в теоретическом термодинамическом исследовании таких моделей. Здесь прежде всего можно отметить так называемую термомеханическую теорию пластических материалов и реологических систем, а также термо- и электродинамику диэлектриков. [c.47]

Если труба не горизонтальна, в правую часть уравнений баланса количества движения нужно включить соответствующие составляющие силы тяжести. При исследовании и проектировании машин вращательного действия, таких, как турбины и ротационные насосы, удобнее записывать уравнение баланса количества движения через вращающий момент и момент количества движения. Мы не будем рассматривать таких задач, они рассмотрены в других книгах, например, у Хунзейкера и Райтмайра [69]. Наряду с непосредственными приложениями уравнения баланса количества движения, иллюстрируемыми в приводимых примерах и задачах, оно окажется полезным в дальнейшем при рассмотрении уравнений пограничного слоя и уравнений движения. [c.46]

При составлении первого уравнения движения зоны предполагают, что в начальный момент времени = О на колонку длиной Ь вносят в виде очень тонкого слоя конечную массу вещества М и немедленно начинают элюцию так, что подвижная фаза перемещается вдоль колонки с линейной скоростью и, которую условимся называть скоростью элюцпи. Далее рассматривают бесконечно тонкий слой внутри зоны в момент I, когда максимум ее находится на расстоянии X от начала колонки. Для этого слоя составляют дифференциальное уравнение баланса, имея в виду, что скорость из.менения количества вещества в неподвижной и подвижной фазах слоя (суммарно) обусловлена разностью потока вещества на границах слоя в обеих фазах с учетом диффузии. В таком уравнении фигурируют две функции, например концентрации вещества в подвижной фазе (Ст) и неподвижной фазе (С ), и два аргумента, неявно связанные между собой,— X а 1. С помощью второго уравнения, описывающего переход вещества из одной фазы в другую, первое уравнение можно преобразовать так, что оно будет записано только для одной функции, например С . Пнтересуясь формой зоны в тот момент, когда она подходит к концу колонки, можно положить X = Ь. Тогда получается дифференциальное уравнение для = / [1), т. е. описание того, как [c.26]

В подобных подходах не принимается во внимание ряд тонких термодинамических эффектов (см., например, [2,17]), однако в полуколичественном аспекте они, безусловно, полезны при исследовании общих закономерностей адгезии жидкостей. Учет всех или даже большинства термодинамических параметров при рассмотрении проблем адгезии в настоящее время весьма затруднен. Некоторые из них, подобные, скажем, развитости рельефа поверхности твердого субстрата, гистерезиса смачивания и др. [18], не имеют для мономерных адгезивов такого значения, как в случае адгезии вязких растворов или расплавов полимеров. Однако пренебрежение отдельными факторами заведомо обедняет анализ. Так, нельзя не учитывать скачкообразного изменения 0 [19] при структурировании мономерной капли в процессе склеивания. Важно также иметь в виду, что проявление мономерами поверхностной активности способно обусловить адсорбционное снижение прочности твердых тел по Ребиндеру. Наибольщее воздействие активные жидкости оказывают на упругодеформируемые субстраты, к числу которых принадлежит большинство полимеров, соединяемых мономерными адгезивами. В этом случае исходное уравнение (1) должно быть дополнено членом (х/У )созф (или k/R при ф = 0), где ф — угол наклона капли радиусом R на линии ее трехфазного контакта, а к — обусловленное дально-действующими поверхностными силами [3, с. 372] линейное натяжение [20], теория которого развита в [21] более общий подход [22, с. 92] основан на механике сплошных сред с учетом баланса количества и момента движения соответственно дву- и одномерного континуумов. [c.11]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология