Струя опытное определение

Определение местного сопротивления при входе в трубу (рис. 52, в) может быть также сведено к задаче о внезапном расширении струи. В частном случае вход в трубу может иметь острую или закругленную кромку входа. Труба, в которую входит жидкость, может быть расположена под некоторым углом а к горизонтали. Наконец, в сечении входа может стоять диафрагма, сужающая сечение. Все это влияет на коэффициент местного сопротивления Свх Однако для всех этих случаев характерно начальное сжатие струи, а затем ее расширение. Таким образом, и местное сопротивление при входе в трубу может быть уподоблено внезапному расширению струи. Коэффициенты местного сопротивления при входе определяются по опытным данным. Так, например, для входа в трубу с острой кромкой вх =0,5. При закругленной входной кромке величина х колеблется от 0,04 до 0,1 (в зависимости от степени скругления кромки). [c.96]

Опытное определение максимальной скорости по сечению расстилающейся струи (рис. 9-2) показало, что ее величина зависит от координаты (расстояния рассматриваемой точки до критической), [c.256]

Представляет интерес определение ширины зоны смешения по опытным данным. Но непосредственно определять ширину зоны смешения струн по экспериментально снятым полям скоростей затруднительно, так как границы ее очерчены нерезко. Поэтому ширину зоны смешения в начальном участке струи определяют путем наложения теоретического профиля скорости (7-1) на экспериментальный, совмещая их в двух крайних точках, например в точках с безразмерными координатами г]о,2 и т]о.8, в которых безразмерная скорость AU соответственно составляет 0,2 и 0,8. Вычисления произ водятся следующим образом. [c.105]

В качестве примера рассмотрим опытную установку, показанную на рис. 6. В одном из сосудов (слева) находится цинковая палочка, погруженная в раствор сернокислого цинка, а в другом — покрытая платиновой чернью платиновая пластинка, погруженная в раствор разбавленной серной кислоты и омываемая струей водорода. Подобный электрод обладает вполне определенным потенциалом, и притом характерным для [c.50]

Имеющийся опытный материал позволяет утверждать, что в условиях сжигания газообразного топлива в камерах сгорания не наблюдается независимости полноты горения от скорости воздушного потока. Опыты показывают (рис. 1), что при определенных условиях увеличение скорости потока в камере горения вызывает уменьшение полноты выгорания. Опыты также подтверждают влияние нормальной скорости распространения пламени на процесс в камере. Следовательно, закономерности выгорания газа в открытой струе неприменимы для расчета полноты выгорания топлива в камере сгорания ГТУ. [c.291]

Деталь, на которой определяют толщину покрытия, располагают под капилляром 1 на расстоянии 4—5 мм так, чтобы угол между осью капилляра и поверхностью покрытия составлял 45°. Деталь прочно укрепляют на штативе. При испытании в момент открывания крана 8 включают секундомер. Испытание ведут с перерывами в вытекании струи, причем первый перерыв делается за несколько секунд до конца определения (до изменения окраски пятна в месте падения струи), что ориентировочно устанавливается опытным путем. Дальнейшие перерывы следуют через каждые 2—3 сек. Толщину покрытия мк) вычисляют по формуле [c.229]

При значениях средних концентраций С > ОД (точки 2, 3) характер кривых затухания максимальных концентраций в смесителе имеет определенную закономерность. Кривые состоят из двух частей сначала опытные точки иду т по кривой затихания концентрации на оси неограниченной струи газа (т = 0), а затем отклоняются вправо и выходят на кривые, близкие к горизонтальным, асимптотически приближающимся к прямым средних заданных концентраций С, соответствующих полному перемешиванию. В этом случае (при с > 0,1) процесс перемешивания состоит из двух частей основного смешивания, происходящего за счет эжекции воздуха струей газа, и дополнительного выравнивания концентрации по сеченпю смесителя. При этом процесс эжекции воздуха осуществляется по закону свободной неограниченной струи жидкости [уравнение (13)] и представлен на графике левой частью кривых. Правая часть 1<ривых изображает процесс окончательного выравнивания концентрации по сечению смесителя. На этом же рисунке по уравнению (13) пунктиром нанесена кривая средней концентрации на оси неограниченной струи природного газа [c.328]

И. А. Шепелев считает, что полюс струи расположен на уровне нагретой поверхности, поэтому, принимая п = 2 и с = 0,082, он получил расчетные формулы для определения всех параметров тепловой струи. Зависимость параметров тепловых струй в формулах И. А. Шепелева от основных исходных данных — количества тепла Q и высоты г — такая же, как указано выще. Некоторое различие наблюдается в величинах коэффициентов. Но отметим, что если в формулы, выведенные И. А. Шепелевым, подставить значения постоянных с = 0,075 и п — 1,66, определенные экспериментально, то и найден-нда величины коэффициентов из этих формул будут достаточно близки к опытным. Например, величина коэффициента Б формуле для определения осевой скорости оказывается равной Сх == 0,155, в формуле для определения осевой избыточной температуры = 0,305 и в формуле для определения расхода воздуха в струе = 19,6. Полученные значения коэффициентов близки к коэффициентам в формулах для случая расположения нагретой пластины на основании, когда сопротивление подтеканию воздуха к пластине минимальное. Это может быть объяснено тем, что при выводе формул (П, 26) и (П, 27) разрежение на нагретой пластине, равное сопротивлению подтекания к ней воздуха, не учитывалось. [c.36]

Следовательно, состав смеси должен быть бензола — 24,6% хлорбензола — 62,2% полихлоридов—13,2%. Это соответствует К 0,225, что довольно хорошо совпадает с опытными данными. Следовательно, в данном случае не было осложняющих обстоятельств я получены максимально возможные для непрерывного процесса выходы. Но по новому непрерывному методу на заводах, как было показано выше, выходы получаются ниже теоретически возможных. Можно согласиться с тем положением, что при сильной струе хлора и быстрой подаче бензола на заводах имеет место хорошее перемешивание следовательно, при периодическом процессе этот метод соответствует К = 0.07. Тогда эта причина отпадает. Остается еще один фактор высокая темпера-гура реакции. Считается, что повышение температуры не снижает выходов хлорбензола [2]. Критический разбор литературных источников показывает другое. Так, например. определение по нашему методу величины К из данных П. В. Карлаша [6] показывает, что при хлорировании бензола в присутствии хлорного железа при разных температурах получаются следующие результаты при 20°С /С=0,124 при 35°С /С=0,145 при 50°С /С=0.205, Наши опыты (пока ориентировочные) подтверждают эти данные. [c.473]

При больших значениях г по сравнению с размерами нагретой поверхности Ь и I зависимость (И, 28) приближается к зависимости (И, 26), при л = 0. Но зависимость (И, 28) имеет существенное отличие. Если найденная по уравнению (П, 26) скорость на оси потока в непосредственной близости от источника тепла при 2 = 0 неограниченно велика и уменьшается с увеличением высоты г, то осевая скорость, определенная по уравнению (П,28) при 2 = 0, равна нулю и возрастает с увеличением высоты, достигая максимального значения на определенной высоте и в дальнейшем уменьшаясь, что соответствует действительному течению тепловой струи. Зависимость (П, 28) дает математическое описание и основному, и разгонному участкам тепловой струи, и характер кривой, построенной по этой зависимости, соответствует опытной кривой. Удовлетворительное численное совпадение достигается, если принять значение коэффициента с = 0,6, отличное от принимавшегося ранее в формуле (И, 26). [c.37]

Определение длины открытого горящего факела было предметом иесьма многих исследований. Естественно было предположить, что концом факела является то место на его оси, где в результате перемещивания струи горючего с окружающим воздухом образуются продукты горения, по составу соответствующие стехиометрической смеси. Поэтому первые расчеты длины горящего факела основывались на закономерностях холодной свободной струи. К числу таких теоретических исследований относится работа В. А. Шваба [99]. Однако опытные определения длины горящего факела показали существенные расхождения с данными расчетов, выполнявщихся по указанной методике. Более удовлетворительное совпадение расчетных данных с экспериментальными данными по сжиганию различных газов было получено Гауторном, Ведделем и Хоттелем [100], которые, предположив неизменность концентраций и скоростей по поперечным сечениям струи, вместе с тем учли различие удельных весов горючего газа и воздуха и их изменение в процессе горения. Однако с теоретической точней зрения последняя работа [100] менее совершенна, чем работа В. А. Шваба [99], поскольку в ней факел рассматривается как одномерный поток. [c.156]

В случае применения уравнения (5.42) в инженерных целях необходимо знать коэффициент испарения а (называемый также коэффициентом прилипания , или аккомодации ). Не только не существует полезной теории, пригодной для предсказания величины а, но и отсутствуют простые способы ее экспериментального измерения. При опытном определении а необходимо знать температуру поверхности, которую обычно измеряют, используя термопары или термисторы. Такая методика приводит к ошибкам, поскольку градиент температуры на поверхности может изменяться очень резко. Литтлвуд и Райдел [99] высказывают сомнение относительно правомерности большинства опубликованных значений а из-за неопределенности значений поверхностных температур. Приведенные в литературе значения а для жидкостей лежат в интервале от 1,0 до 0,02, или даже ниже, причем для твердых тел приводятся еще меньшие значения, достигающие Для воды Дилейни, Хаустон и Иглетон [44] опубликовали значения а, равные 0,042 при О °С и 0,027 при 43 °С. Мао [109], применяя ламинарную струю и остроумный способ измерения температуры поверхности, не требующий использования зонда, получил для воды 1,0. Возможно, что подавляющая часть опубликованных данных ошибочна и что для всех простых жидкостей значение а близко к единице. [c.210]

Из сказанного ясно, что установлению связи функции распределения капель с условиями распыла уделяется недостаточное внимание. Между тем этот вопрос имеет немалое значение, в частности, при разработке методики расчета процессов тепло- и массообмена в струе диспергированной жидкости (испарение, конденсация, горение и т.п.). При исследовании локальных характеристик интенсивности процесса представление экспериментального материала в виде зависимости среднего размера капель от релшм-ных параметров для всего факела в целом не является оптимальным решением проблемы. Определенными преиму- ществами, очевидно, будет обладать форма обработки опытных данных, содержащая информацию о локальных характеристиках дисперсности, т. е. дающая приближенное представление о поле функции распределения в изучаемой дисперсной системе. . [c.156]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

Обсудим результаты, относящиеся к аэродинамике спутных струй с повыщенной интенсивностью начальной турбулентное . Закономерности развития таких течений, представляют значительный интерес не только для практических приложений, но и для исрледования процесса турбулентного обмена. В связи с последним уместно отметить, что основное внимание при изучении смешения газовых струй, как правило, уделяется определению связи между некоторыми интегральными характеристиками пограничного слоя и параметрами среднего движения. Тем самым априорно предполагается наличие однозначной зависимости пульсационных величин от средних (точнее, от их градиента). Такое предположение, базирующееся на теории пути смешения, справедливо лишь тогда, когда собственная турбулентность смешивающихся потоков невелика и единственной причиной, вызывающей турбулентный перенос, является наличие сдвигового течения. В общем случае смешения струй с повышенной степенью турбулентности интенсивность обмена определяется не только разностью скоростей. В значительной степени она зависит также и от уровня начальной турбулентности, которая оказывает заметное влияние на процессы переноса импульса, тепла и вещества. Об этом свидетельствуют результаты измерений температуры в газовых струях и пламенах, проведенных при широкой вариации режимных параметров — отношений скоростей, температур и плотностей. Они показывают, что средние величины не определяют однозначно интенсивность турбулентного переноса. Наблюдаемое в ряде экспериментов несоответствие опытных данных, относящихся к одинаковым значениям парметров т и со, связано, в частности, с различием уровней начальной турбулентности, неизбежным при проведении измерений на разных установках. Существенна, что это различие приводит в некоторых случаях не только к количественному расхождению результатов, но и к изменению качественной картины явления. Сказанное относится прежде всего к данным измерений при т 1 (к определению условий минимального смешения), когда относительное влияние градиентного переноса заметно уменьшается. В таких условиях определение степени влияния начальной турбулентности приобретает первостепенное значение для правильного истолкования результатов. [c.172]

На рис. 2.18 приведено сопоставление результатов расчета геометрии факела по уравнению (1.41) с опытными данными. В конечных сечениях факела на графиках нанесены точки, соответствующие экспериментально определенной протяженности факела (дальнобойности струи). Как видно из рисунка, опытные точки хорошо группируются около расчетных очертаний струи. Для пограничной зоны осесимметричной струи в псевдоожиженном слое характерна эллипсовидная форма. Об этом свидетельствуют также данные киносъемки полуограниченной струи и шлифы, образованные этой струей на лобовом стекле. Матовый след струи, оставленный на стекле, соответствует форме эллипсоида. Нижняя часть его имеет четкие расширяющиеся криволинейные граншщ. В верхней части они размыты, но обнаруживают слабое сужение после середины. Размытость границ в верхней части следа обусловлена менее интенсивным и хуже организованным движением частиц вследствие зарождения и проскока пузырей. [c.71]

Реакции с метаном, этаном, пропаном и нормальным изобутаном при комнатной температуре были изучены Стиси и Тростом. Энергии активации были рассчитаны из опытных констант при предположении, что фактор Р равен 0,1. Они получили значения энергии активации 54,4 кДж-моль- для метана, около 37,7 кДж-моль- для этана и 41,8 кДж-моль" для пропана и обоих бутанов. Результаты более поздних работ не согласуются с этими цифрами. Так, Ле Рой и Берли изучали взаимодействие Н-атомов с этаном, пропуская струю атомного водорода из разряда на платиновую проволочку с таким расчетом, чтобы водород полностью рекомбинировал. По теплоте разогрева проволочки определяли концентрацию атомного водорода. Затем н водороду подмешивали небольшое определенное количество паров этана. По изменению нагревания проволочки определяли количество прореагировавших атомов водорода. Эти данные проверяли по концентрации конечного продукта — метана. Таким путем были найдены константы скорости и по их температурному изменению — энергия активации. [c.139]

Исходя из рассчитанных значений катодных рабочих токов была найдена зависимость выхода цинка по току от расположения ячейки (рис. 3). Сплошные кривые соответствуют расчетным данным, а точки — опытным, полученным на модели электролизера. Сходимость расчетных и опытных данных хорошая. Следует отметить, что за полный рабочий ток для выделения цинка при расчете выхода цинка по току по данным, приведенным на рис. 2, брался ток на крайнем левом катоде (электрод 7). При определении величины этого тока учитывался выход цинка по току /, = ВТгп /. Из рис. 3 видно, что шунтирующие токи могут уменьшить выход готового продукта, т. е. снизить производительность электролизера. Для электролизера с длиной струи 55 мм, диаметром струи 7,2 мм и диаметром коллектора 27 мм максимальное снижение выхода цинка по току составляет (95—79) 16%. [c.107]

Развитая здесь расчетная схема газового факела, вообще говоря, не связана с каким-либо определенным методом расчета турбулентных струй. Полноценное осуществление ее возможно при наличии такого метода расчета, который допускал бы учет начальных профилей скорости, температуры и концентраций газа и непрерывную 11X деформацию по мере развития струи (и факела). Единственным методом такого расчета неавтомодельных струй является в настоящее время так называемый метод эквивалентной задачи теории теплопроводности. Поскольку этому методу, его обоснованию и опытной проверке уделено много внимания в цитированной монографии [Вулис, Кашкаров, 1965], остановимся только на основных вопросах и на некототрых новых экспериментальных результатах. [c.9]

В табл. И.2 приведены формулы для расчетов тепловых струй, распространяющихся в стандартном воздухе (ус = = 1,2 кг1м ). Коэффициенты пропорциональности в этих формулах определены опытным путем для двух указанных выше случаев расположения источника тепла, являющихся в определенной мере крайними. Поэтому при решении конкретных задач коэффициенты рекомендуется принимать в пределах, указанных в таблице. Приводятся два вида формул в одних аргументом является количество тепла (в ккал/ч), в других — избыточная температура (в °С). Все линейные размеры в формулах выражены в метрах. [c.34]

В качестве примера рассмотрим опытную установку, показанную на рис. 6. В одном из сосудов (слева) находится цинковая палочка, погруженная в раствор сернокислого цинка, а в другом — покрытая платиновой чернью платиновая пластинка, погруженная в раствор разбавленной серной кислоты и омываемая струей водорода. Подобный электрод обладает вполне определенным потенциалом, и притом характерным для водорода. Поэтому он называется водородным электродом. (Простейшая форма водородного электрода, применяющаяся для различных целей, изобрашена на рис. 7.) Разность потенциалов между цинковым и водородным электродами можно легко измерить. Она равна, если пренебречь диффузионным потенциалом (который при надлежащей постановке опыта в большинстве случаев можно свести практически к ничтожной величине ), разности 2п РДР разность потенциалов между цинковой палочкой и раствором сернокислого цинка, а Е — разность потенциалов между водородным электродом и раствором серной кислоты. Последнее справедливо ввиду того, что, кроме трех мест соприкосновения I раствор 2п804 раствор Н28041 Нг), в цепи нигде нет скачкообразного падения потенциала. Если условия опыта подобрать так, чтобы активность ионов 2п" в рас- [c.47]

Институтом газа АН УССР разработана и освоена на Харьковском плиточном заводе опытная эффективно работающая высокотемпературная прямоточная (струйная) распылительная сушилка для обезвоживания керамических шликеров и суспензий [46]. Значительная интенсификация работы этой сушилки была достигнута за счет устранения рециркуляционных застойных зон, надлежащей организацией аэродинамики струй, придания рабочему пространству определенной формы (формы диффузора) и уменьшения диаметра сушилки, увеличения средней скорости потока и градиента температур между горячими газами и частицами раздробленного шликера, а также создания прямоточной системы сушилки и значительным повышением температуры теплоносителя. В верхней части сушильной камеры установлена двухпроводная горелка для природного газа. Шликер раздробляется пневматической форсункой и, двигаясь сверху вниз, обезвоживается в потоке продуктов сжигания газа, поступающих с температурой 1200— 1300° С. Высушенный порошок выгружается снизу через выгрузочное устройство. Продукты горения удаляются через циклон в дымовую трубу. В табл. 11 приведены основные параметры и показатели работы этой сушилки. [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология