Спутная струя

Недостатки обеих теорий (переноса завихренности и переноса количества движения) потребовали иного подхода к разработке теорий диффузии в струе. Наиболее широко известна теория Рейхардта [17], который обнаружил сходство гауссовой кривой распределения ошибок с экспериментально измеренными кривыми распределения количества движения по оси х в свободных и спутных струях. Отсюда следует, что уравнение вида [c.301]

Область малой скорости. Переход к двумерной спутной струе происходит при скорости гг , определяемой из уравнения [c.407]

При числах Рейнольдса несколько больше 0,1 возрастает запаздывание при смыкании элементов среды позади частицы, и начинается образование спутной струи. Для учета этого явления Осин [478] предложил уравнение, в котором частично учитываются коэффициенты инерции в уравнении движения [c.201]

Вначале при образовании спутной струи среда закручивается с образованием стационарных вихревых колец (рис. 14-2,6), причем размеры вихревых колец растут при увеличении скорости частицы. Это переходная область, называемая областью Аллена по имени Г. С. Аллена, одного из первых ее исследователей. Аллен [13] экспериментально нашел, что в области 30<Ке<300 [c.201]

Вследствие разделения потока и влияния спутных струй эти уравнения неприменимы для описания течения за цилиндром. [c.300]

Рмс. 7.3. Профиль безразмерной избыточной скорости в пограничном слое двух плоских спутных струй воздуха (начальный участок) [c.364]

Количество воздуха в спутной струе менялось в пределах 53—160 /о от теоретически необходимого для горения, а скорость воздуха от 5 до 22 м/сек. Как и следовало ожидать, решающее значение имело влияние скорости воздуха, что и определило величину коэффициента к, соответственно равную для крайних значений скорости 400 и 90. [c.160]

На рис. 1з показаны данные по смешению газа в спутных струях различной плотности, отчетливо характеризующие определяющее значение разности величин д для турбулентного смешения газа. Из рисунка видно, что смешение минимально [c.163]

На начальном участке в невозмущенном ядре скорость постоянна и равна скорости на выходе из сопла, в пограничном слое скорость падает от этой величины до нуля на границе затопленной струи или до скорости окружающей среды в спутной струе. Кривые распределения скоростей в различных сечениях основного участка имеют максимум на оси струи, а по мере удаления от нее скорость падает и у границы становится равной скорости спутного потока или нулю в случае затопленной струи. Чем дальше от начала струи выбрано сечение, тем струя шире а профиль скоростей ниже, т. е. скорости меньше. [c.100]

В случае спутной струи нарастание ширины пограничного слоя может быть определено также по уравнению (7-7), при этом градиент продольной скорости может быть принят равным [c.103]

Для основного участка спутной струи формула (7-16) записывается в виде [c.104]

При расчете спутных струй уравнение (4-1) записывается для избыточного импульса [c.65]

На рис. 7-22 для ряда значений параметров m и Sh представлены данные об изменении скорости вдоль оси турбулентной струи, распространяющейся в однородном спутном потоке. Из графиков видно, что в спутных струях интенсивность смешения существенно зависит от соотношения скоростей потоков и уровня начальной турбулентности. Повышение скорости спутного потока сопровождается вначале (т<1) уменьшением, а затем (т>1) ростом интенсивности затухания скорости и температуры вдоль оси. Во всех случаях (0[c.181]

При работе горелки струя газа вытекает из сопла, окруженная спутной струей первичного воздуха при коэффициенте его расхода 0,15-0,2. Вытекающий поток создает разрежение на входе в горелочный туннель, благодаря чему осуществляется подсос высокотемпературного воздуха к корню струи. Образующаяся смесь при а около 0,4-0,5 через горелочный туннель вытекает в форкамеру. Воспламенение смеси происходит на выходе из туннеля, а ее догорание — по длине форкамеры при подмешивании основного потока вторичного воздуха. Суммарный коэффициент расхода воздуха на выходе из форкамеры изменяется в пределах 3-4 в зависимости от требуемой температуры в рабочей зоне. [c.264]

Такая обработка опытных данных предполагает рассмотрение образующегося течения в газовом факеле как спутной струи, распространяющейся в окружающей среде, движущейся со скоростью 11в. [c.35]

Степень износа и срок службы колпачка зависят от характеристик слоя и параметров процесса. Для снижения влияния температурных воздействий предусмотрены конструкции с охлаждением колпачка либо ожижающим агентом, циркулирующим по колпачку, либо спутной струей (рис. 4.10, поз. [c.128]

Возмущение, вызываемое телом в потоке идеальной жидкости, выражается только искривлением линий тока при обтекании контура тела. Сам контур тела является линией тока. Такое возмущение может быть названо возмущением формы. В потоке вязкой жидкости на возмущения формы накладываются возмущения, вызываемые вязкостью. В случае плохо обтекаемой формы тела вязкие возмущения существенно нарушают всю картину движения жидкости. При хорошо обтекаемой форме тела с плавными обводами вязкие возмущения почти не нарушают внешней картины течения, хотя динамическая сущность движения идеальной и вязкой жидкостей остается принципиально различной. В этом случае при больших значениях Не вязкие возмущения ограничены слоем незначительной толщины у поверхности контура — пограничным слоем — и спутной струей — гидродинамическим следом за телом. Гидродинамические потери в потоке сосредоточиваются преимущественно в пограничном слое и гидродинамическом следе. Основное же движение жидкости во внешнем потоке происходит почти без рассеяния механической энергии. Вихри, сбегающие с поверхности обтекаемого тела и располагающиеся в гидродинамическом следе, постепенно затухают, вследствие действия сил вязкости, и их кинетическая энергия переходит в тепловую. В лопастных. машинах вообще, и в частности в насосах, движение жидкости всегда происходит при больших значениях Ке, а элементам проточной части придается по возможности обтекаемая форма. Поэтому можно считать, что причинами возникновения потерь всегда являются процессы, происходящие в пограничном слое. При достаточно густых решетках лопастей в рабочих колесах и значительной протяженности каналов проточной части корпуса пограничные слои, сходящие с обтекаемых лопастей в форме гидродинамических следов, сливаются вместе и образуют общий завихренный поток. Пути сокращения гидравлических потерь в лопастных машинах должны основываться на анализе физических явлений у стенок, к рассмотрению которых мы и перейдем. [c.133]

Ниже рассмотрен случай, когда поток обтекает трубу или цилиндр под действием вынужденной, а не свободной конвекции (см. 2.7.2). На фотографиях, которые получены в [1], хорошо видны режимы потока при подъемном течении воды с температурой, близкой к насыщению, вокруг однородно нагреваемой цилиндрической трубы. При умеренных тепловых потоках, обычно около 20% от критической тепловой нагрузки, в спутной струе за цилиндром образуется паровая полость. Сначала эта полость не является сплошной по длине цилиндра, но с ростом теплового потока увеличение длины полости в напранлетш течения приподит к образованию однородной полосы пара. Увеличение скорости от 0,4 до 1,5 м/с или диаметра трубы от 0,254 до 4,8 мм также вызывало образование больщой стабильной паровой полости за цилиндром. При этих условиях жидкость, достигающая нерхней половины цилиндра, движется между паровыми пузырями и поверхностью нагрева, когда пузыри попадают п полость спутной струи. При низких тепловых потоках жидкости больше подводится, чем испаряется, и избыток уносится в полость. Критический тепловой поток достигается, когда подводимой жидкости становится недостаточно для охлаждения верхней половины цилиндра. [c.406]

Измеренные значения критической тепловой нагру.зки на цилиндре диаметром 18 мм при скоростях поиереч юго потока до 1,66 м/с примерно такие же, как при кипении в большом объеме. Критерий в виде уравнения (6) предсказывает переход к двумерной спутной струе при намного меньшей скорости. Однако сравнение затруднено вследствие короткого экспериментального участка L/D 2,5) и конструкции креплений. [c.407]

Смешение турбулентных струй определяется следующими параметрами соотношением кинетических энергий смешивающихся потоков q = Pivjf/pjv , начальной интенсивностью турбулентных пульсаций е и относительной длиной камеры смешения L/d. Индексы 1 и 2 относятся к параметрам основной и спутной струи L,d - длина и гидравлический диаметр смесительной камеры. [c.239]

Подвод тепла в замкнутую окружающую среду вызывает как рециркуляцию течения, так и изменение распределения плотности в полости. Временной интервал, для которого допускается возможность моделирования внешних естественноконвективных течений, можно определить, по крайней мере приблизительно, путем непрерывного контроля условий, при которых проводятся измерения. Так, существенные изменения местных режимов указывают на влияние ограничений. Точно так же, исходя из объема жидкости в спутной струе, оказалось возможным приблизительно рассчитать стратификацию среды, возникающую в результате действия сосредоточенного источника тепла. [c.312]

Несмотря на некоторые конструктивные различия в обеих конструкциях цредполагается использовать эффект взаимодействия спутных струй,что обеспечит их слияние ж совместное движение вдоль оси реактора. Вращение стРуй во1фуг этой оси способствует сепарации жидкой фазы и, следовательно,снижает вероятность выноса капель жидкости в шлемовую линию реактора. [c.136]

Обратимся вначале к опытам Шринивасана и Антониа, в которых проведены измерения (и1). и < /2)2 на краю потока в осесимметричной спутной струе в точке, где у = 0,28. Результаты этих измерений представлены на рис. 3.6. Видно, что результаты экспериментов действительно можно весьма удовлетворительно аппроксимировать прямыми линиями. Понятно, что из-за разрывов условно осреднчнной скорости (и) г в точках 2 = О и 2 = 1 коэффициенты в уравнениях прямых для < > г ( = г, г [c.83]

Образовавшиеся в результате диспергирования капли жидкости, как правило, имеют значительную начальную скорость (до нескольких десятков метров в секунду при пневматическом способе распыливания). В зависимости от скорости и направления движения газовой среды на начальном участке полета капли могут замедлять скорость своего движения, как это происходит при механическом и центробежном способах диспергирования, или, наоборот, - ускоряться в спутной струе распы-ливающего воздуха при пневматическом диспергировании. При этом следует иметь в виду, что при любом способе распыливания капли имеют разные начальные размеры, поэтому капли малых диаметров, обладающие меньшей массой, приобретают большее ускорение (отрицатель- [c.120]

Найденное соотношение связывает поток пульсаций концентрации (левая сторона равенства) и асимметрию пульсаций концентрации /4 = < (2 - <2 > ) > /а .Сравнение полученной формулы с экспериментальными данными в следе за круговым цилиндром (Фреймус и Уберои [1971 ], Ля Рю и Либби [1974]) и в осесимметричной спутной струе (Антониа, Прабху и Стефенсон [1975]) приведено на рис. 3.7 в виде зависимости безразмерной поперечной компоненты вектора потока пульсаций концентрации = < (М2 - ( 2 ) )(г - <2 > ) ) /д20 от коэффициента асимметрии. [c.84]

Расчет диффузионного турбулентного горения затопленной и спутной струи с учетом пульсаций концентраций в рамках интегрального метода. - Физика горения и взрьгаа, т. 10, № 2, с. 220-230. [c.272]

Экспериментальное исследование структуры пульсаций концентрации в спутных струях. - В кн. Труды 21-й научн. конф. МФТИ. Аэрофизика и прикл, матем. -Долгопрудный МФТИ, с, 22-24. [c.278]

Тогда получим, что ширина пограничного слоя, возникающего на границе двух беспредельных спутных струй с начальными скоростями i)o= onst и i72= onst, нарастает по закону [c.103]

Наиболее простым типом свободного прямоструйного факела является факел, образующийся в зоне смешения двух полубес-конечных потоков топлива и окислителя или однородной горючей смеси и инертного газа (рис. 1—6, а). Для него характерно наличие незамкнутого фронта пламени, разграничивающего поле течения на две области, заполненные соответственно топливом и окислителем. В каждой из них присутствуют также продукты сгорания, диффундирующие от фронта пламени. Несмотря на то что такой (безграничный) факел не может быть практически осуществлен, он представляет интерес как аналог горения в начальном участке затопленной или спутной струи. В реальных условиях при истечении топлива из сопла конечного [c.12]

Из соотношений (4-4) и (4-5) видно, что при прочих равных условиях зависимость эффективной переменной (и соответственно зависимость толщины струи) от скорости спутного потока в газовых пламенах будет более слабой, чем в струях. Последнее действительно наблюдается в эксперименте. Как показывают измерения, увеличение скорости спутного потока ведет к резкому уменьшению интенсивности затухания риАи в спутной струе и к незначительному — в газовом факеле. [c.65]

Обсудим результаты, относящиеся к аэродинамике спутных струй с повыщенной интенсивностью начальной турбулентное . Закономерности развития таких течений, представляют значительный интерес не только для практических приложений, но и для исрледования процесса турбулентного обмена. В связи с последним уместно отметить, что основное внимание при изучении смешения газовых струй, как правило, уделяется определению связи между некоторыми интегральными характеристиками пограничного слоя и параметрами среднего движения. Тем самым априорно предполагается наличие однозначной зависимости пульсационных величин от средних (точнее, от их градиента). Такое предположение, базирующееся на теории пути смешения, справедливо лишь тогда, когда собственная турбулентность смешивающихся потоков невелика и единственной причиной, вызывающей турбулентный перенос, является наличие сдвигового течения. В общем случае смешения струй с повышенной степенью турбулентности интенсивность обмена определяется не только разностью скоростей. В значительной степени она зависит также и от уровня начальной турбулентности, которая оказывает заметное влияние на процессы переноса импульса, тепла и вещества. Об этом свидетельствуют результаты измерений температуры в газовых струях и пламенах, проведенных при широкой вариации режимных параметров — отношений скоростей, температур и плотностей. Они показывают, что средние величины не определяют однозначно интенсивность турбулентного переноса. Наблюдаемое в ряде экспериментов несоответствие опытных данных, относящихся к одинаковым значениям парметров т и со, связано, в частности, с различием уровней начальной турбулентности, неизбежным при проведении измерений на разных установках. Существенна, что это различие приводит в некоторых случаях не только к количественному расхождению результатов, но и к изменению качественной картины явления. Сказанное относится прежде всего к данным измерений при т 1 (к определению условий минимального смешения), когда относительное влияние градиентного переноса заметно уменьшается. В таких условиях определение степени влияния начальной турбулентности приобретает первостепенное значение для правильного истолкования результатов. [c.172]

Характернью особенности смешения спутных струй с повышенным уровнем турбулентности могут быть выявлены по данным измерений температуры в слабонеизотермических струях [c.177]

Зимонт В. Л., Мещеряков Е. А. Расчет диффузионного турбулентного горения затопленной и спутной струи с учетом пульсаций концентраций в рамках интегральных методов,— ФГВ, 1974, № 2, с. 20—230 с ил. [c.212]

Вихревые газовые горелки тина ГВП работают как на дозвуковом, так и на сверхзвуковом режимах истечения газа, создавая прямоструйный (при выключенном завихрителе) или закрученный (при включенном завих-рителе) потоки газа на выходе из сопла. В случае прямоструйного истечения газа из сопла нри работе цементной печи происходит взаимодействие струи газа, вытекающей из сопла горелки, с цилиндрической спутной струей воздуха, радиус которой равен внутреннему радиусу печи. Оси этих струй совпадают. Помещенная в печь горелка образует своеобразный инжекционный цилиндрический смеситель [Абрамович, 1953]. [c.81]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология