Хладоагенты

Рис. У1-26. Каскадные схемы регулирования расхода теплоносителя в кипятильник (а), орошения и хладоагента в конденсатор-холодильник (б)

На рис. У1-26, а показана схема автоматизации процесса ректификации, в которой используют несколько контуров каскадного регулирования для управления расходами продуктов и теплоносителя в кипятильник [20], а на рис. У1-26, б приведена каскадная схема регулирования пропановой колонной [21]. В последней схеме расход орошения и расход хладоагента в конденсатор-холодильник регулируются с коррекцией по уровню в рефлюксной емкости отбор дистиллята производится по температуре жидкости на контрольной тарелке, давление в колонне регулируется изменением расхода водяного пара в кипятильник уровень жидкости в колонне регулируется отбором остатка. Применение такой схемы позволило исключить захлебывание конденсатора-холодильника. [c.335]

Здесь Ко — коэффициент, учитывающий наличие люков, не используемой тарелками части колонны (Ко=1.18) Цк —стоимость материала колонны, тыс. руб,/т Рп —плотность пара, кг/м нип — допустимая скорость пара в свободном сечении колонны, м/с т) — к. п. д. тарелки g — масса тарелки, отнесенная к 1 м ее поверхности, т/м р — плотность материала корпуса колонны, т/м Я — расстояние между тарелками, м г — удельная теплота испарения дистиллята. кДж/т 0 — продолжительность работы установки, ч/год Ц,- —цена теплоносителя, используемого при эксплуатации кипятильника и цена хладоагента в дефлегматоре, тыс./руб. т Дй,- — изменение энтальпии теплоносителя и хладоагента, МДж/т К1 — коэффициент теплопередачи в кипятильнике и дефлегматоре, МВт/(м -К) А ср — средняя разность температур при теплопередаче, С. [c.104]

Фреон — хладоагент это значит, что его можно использовать для поддержания температуры более низкой, чем температура окружающей среды. Для этого годятся [c.77]

Стоимость теплообменной аппаратуры принимается пропорциональной массе теплообменного аппарата при заданных коэффициенте теплопередачи и температуре хладоагента [c.103]

Одноколонные ректификационные системы с несколькими сырьевыми потоками легко реализуются при разделении углеводородных газов по одной из схем, изображенных на рис. П-1 [8]. По схеме на рис. П-1, а сырье после теплообменника делится на два потока, которые затем дросселируются, один из потоков после дросселя поступает в колонну, а другой проходит теплообменник и поступает также в колонну на более низкий уровень по сравнению с первым потоком. По схеме на рис. П-1, б сырье проходит теплообменник и охлаждается обратным потоком жидкости, выходящего из сепаратора, дросселируется и затем делится на паровую и жидкую фазы в сепараторе. Паровая и жидкая фазы дросселируются до рабочего давления колонны и раздельными потоками подаются на ректификацию. Применение таких схем при разделении легких углеводородов позволяет на 30—50% сократить требуемые флегмовые числа, значительно уменьшив тем самым расход дорогих хладоагентов. [c.106]

Схемы ректификации с тепловым насосом в настоящее время получают широкое распространение в промышленности. В них тепло передается с низшего температурного уровня в конденсаторе на высший в кипятильнике. Тепло передается циркулирующим жидким хладоагентом, испаряющимся в конденсаторе и отнимающим тем самым тепло парового потока в верху колонны, и затем — парами хладоагента, которые после сжатия в компрессоре, охлаждаясь и конденсируясь, испаряют часть жидкости в низу колонны [13]. В качестве циркулирующего хладоагента используют легколетучие испаряющиеся жидкости (внешний хладоагент), например легкие углеводородные газы, аммиак и фреоны. При этом хладоагент циркулирует по внешнему контуру (рис. П-6, aj. Пары хладоагента нагреваются в теплообменнике 2, сжимаются ъ компрессоре до температуры выше температуры испарения остатка и конденсируются в подогревателе 4, при этом создается поток отгонного пара в колонне. Жидкость из подогревателя 4 после охлаждения в теплообменнике 2 дросселируется в дросселе до [c.110]

Особый интерес представляют системы параллельно работающих простых ректификационных колонн со связанными тепловыми потоками [29]. В такой системе (рис. П-21) сырье равномерно распределяется по всем колоннам (Р = Р2 = Р ), и верхний паровой поток предыдущей колонны связывается с кипятильником последующей колонны, работающей при более низком давлении (Р >Р2> >Рг). Разница в давлениях предыдущей и последующей колонн принимается такой, чтобы обеспечить необходимый температурный перепад в кипятильниках для конденсации паров предыдущей и испарения жидкости последующей колонн. При выборе давления в колоннах необходимо учитывать следующее давления и температуры в колоннах не должны превышать критических давление в первой колонне должно соответствовать температуре низа, последняя должна быть не выше максимальной температуры недорогого теплоносителя давление в последней колонне должно соответствовать такой температуре верха колонны, при которой можно использовать в качестве хладоагента воду или воздух без предварительного их охлаждения. [c.124]

Хладоагентом может быть также один из продуктов колонны — дистиллят или остаток (внутренний хладоагент), если по своему составу и свойствам этот поток является достаточно легколетучим, обеспечивающим необходимый тепловой эффект изоэнтальпийного сжатия и расширения при умеренном изменении давления. В таких случаях реализуются схемы с тепловым насосом на верхнем и нижнем продуктах. [c.111]

В схемах с тепловым насосом на верхнем продукте в качестве хладоагента используют пары орошения и дистиллята (см. рис. П-6, б), которые после подогрева в теплообменнике 2 и сжатия в компрессоре конденсируются в подогревателе колонны 4. Затем жидкость охлаждается в теплообменнике 2, дросселируется в дросселе, и после сепарации образовавшихся фаз в сепараторе часть охлажденной жидкости подается на орошение колонны, а остальное количество отбирается в виде дистиллята. Избыточное тепло компрессора снимается также в холодильнике 3. [c.111]

В тепловом насосе на нижнем продукте в качестве хладоагента используется остаток (см. рис, П-6, в), который после охлаждения в теплообменнике 2, дросселирования в дросселе вторично охлаждается и испаряется в подогревателе колонны 4. Пары хладоагента нагреваются в теплообменнике 2, компримируются и в качестве отгонного пара подаются в низ колонны. Недостаток холода дросселированного остатка восполняется внешним хладоагентом в конденсаторе 1. [c.111]

Рассмотрим теперь схемы ректификации с тепловым насосом на промежуточных продуктах и с промежуточным подогревом или охлаждением жидкости, т. е. реализующие тепловой насос при температурном перепаде активных потоков меньшем, чем по колонне в целом [15]. На рис. П-8 показаны схемы ректификации с тепловым насосом на промежуточных продуктах с внешним (а) [16] и внутренним б, в) хладоагентами. Ректификация по схеме а осуществляется, очевидно, аналогично ректификации по схеме, показанной на рис. П-6, а. [c.112]

В схемах на рис. П-8, б и б в качестве циркулирующего хладоагента используется пар или жидкость с промежуточных сечений соответственно концентрационной или отгонной секции колонны. Если отбирается пар с промежуточного сечения верхней секции колонны (рис. П-8, б), то он компримируется и используется как теплоноситель в промежуточном 2 и концевом подогревателях колонны 5. Сконденсированный пар после охлаждения в теплообменнике и дросселирования в виде флегмы подается в то же сечение колонны. Если же отбирается жидкость с промежуточного сечения нижней секции колонны (рис. П-8, в), то она [c.112]

Дросселируется и используется далее в качестве хладоагента в промежуточном / и концевом конденсаторах колонны 4. После компримирования пар направляется в колонну, выполняя уже роль отгонного пара промежуточного подогревателя. [c.113]

При небольшой разнице температур по колонне или до промежуточных сечений колонны затраты энергии на сжатие газа сравнительно невелики. Однако при разделении близкокипящих смесей необходимо создавать больщие тепловые потоки циркулирующего хладоагента для обеспечения высокого флегмового числа в колонне. Применение тепловых насосов считается экономически оправданным, когда для конденсации верхнего продукта необходимо использовать специальные хладоагенты или охлажденную воду, когда температура низа колонны не выше 300 °С и когда температура верха колонны выше 40— 120 °С. Использование тепловых насосов наряду с заметным снижением энергетических затрат позволяет также понижать рабочее давление в колонне при сохранении достаточно высоких температур конденсации и охлаждения потоков. [c.113]

При температуре дистиллята выше 80 °С в качестве внешнего хладоагента рекомендуют использовать воду, а при относительно низкой (50 °С) температуре —фреоны (например, фреон-11) [16]. Выбор хладоагента зависит не только от температуры верха, но и от температуры низа колонны. [c.113]

Легкие фракции, состоящие из углеводородов до Сг, из колонны 3 при давлении до 3 МПа с температурой минус 45 °С дополнительно охлаждаются в теплообменнике до минус 100 °С. В качестве хладоагентов используют метано-родородную, этановую и этиленовую фракции. В этих условиях этиленовая фракция полностью конденсируется. В колонне 5 выделяется метано-водородная фракция прп температуре верха колонны минус 120 °С и низа минус 90 °С и давлении 0,2— 0,25 МПа. Этан-этиленовая фракция разделяется в колонне 6 с получением этиленовой фракции высокой степени чистоты. При температуре верха от минус 93 до минус 97 °С и низа от минус 77 до минус 84 °С и давлении 0,17 МПа. Этановая фракция поступает в абсорбер, где из нее при минус 60 °С удаляется ацетилен. [c.297]

Для снижения затрат энергии на компримирование хладоагента следует уменьшать а в разность температур теплооб- [c.114]

Для деметанизации пирогаза целесообразно использовать также схему разрезной колонны и схему колонн двух давлений (см. рис. П-4 и П-5, стр. 109 и 110). Так, применение разрезной колонны по схеме на рис. П-4, а для деметанизации пирогаза следующего состава (в % мол.)- Нг —7 С1 —14 2С2 —22 Сз —56 и 2С4—I лри давлении 3,45 МПа потребовало на 25% меньше энергетических затрат за счет переноса части тепловой нагрузки в верху колонны прп температуре хладоагента минус 5°Сна промежуточный конденсатор при 57 °С [28]. Аналогичным образом применение разрезной колонны по схеме на рис. П-4, б позволяет примерно на 30% уменьшить энергетические затраты по установке в целом и равномерно распределить нагрузки по высоте колонны [29]. [c.300]

Если температура теплоносителя выше максимальной температуры горячих потоков, подогреватели ставят в конце схемы, т. е. на выходе холодного потока, и если температура хладоагента ниже минимальной температуры холодных потоков,. холодильник устанавливают также в конце схемы, т. е. на выходе горячего потока. [c.323]

Определяют максимальное количество тепла, передаваемого теплообменником с учетом тепла теплоносителей и хладоагентов. [c.324]

До второй мировой войны фторированные парафины, за исключением фреона-12, представляюшего собой дихлордифторметан, который вследствие своих исключительных свойств нашел широкое применение в качестве хладоагента, практически не имели никакого промышленного значения. Прямое воздействие элементарного фтора на парафиновые углеводороды протекает настолько бурно, что сопровождается пламенем и разложением. Поэтому уже ранее были разработаны непря.мые методы получения фторированных парафиновых углеводородов. [c.201]

В работе [35] на примере разработки оптимальной схемы деметанизацни газов пиро пиза описано применение этого метода. В табл. П.З приведены исходные данные по процессу состав сырья, получаемых продуктов, температуры и давления. На рис. П-25 показаны принципиальные технологические схемы процесса, иллюстрирующие последовательность синтеза в качестве первоначального варианта (схема а) была принята обычная схема полной колонны с парциальным конденсатором при температуре хладоагента (этилена) минус 100 °С. Далее для конденсации и охлаждения верхнего продукта наряду с хладоагентом был использован дроссельэффект сухого газа (схема б). Затем исходное сырье охлаждали до температуры минус 62 С (схема в) н подвергали последовательной сепарации с подачей в колонну нескольких сырьевых потоков (схемы гид). Затем организовали промежуточное циркуляционное орошение в верхней частн колонны (схема е) и, наконец, — рецикл пропана с подачей его в промежуточный сырьевой конденсатор (схема ж). Соответствующие изменения температурного режима и стоимостные показатели процесса приведены в табл. П.4. Как видно, наибольшие затраты в простейшей схеме падают на потери этилена с сухим газом и на хладоагент, а по мере усовершенствования схемы эти статьи затрат существенно уменьшаются и становятся соизмеримыми с остальными элементами затрат для оптимальной схемы ж. [c.129]

При выборе основных параметров разделения (Р и ) исходят в первую очередь из экономичных условий разделения давление и температура колонн вверху должны быть такими, чтобы верхний продукт можно было сконденсировать водой, воздухом или имеющимся на установке недорогим хладоагентом (обычно пропаном). В то же время температура должна быть достаточно низкой с тем, что нижний продукт можно было испарять с помощью имеющихся средств подогрева. При перегонке нефти и мазута необходимо также следить за тем, чтобы максимальная температура нагрева была не выше температуры термического разложения продуктов и чтобы она была не выше критической температуры нижнего продукта. Прн разделсник нефти и широких нефтяных фракций лучше поддерживать как можно меньшее давление, близкое к атмосферному, с тем, чтобы обеспечить наиболее высокую эффективность разделения смеси. При разделении легких углеводородных газов, обладающих высокой летучестью, часто используют пониженное давление, охлаждая верх колонны специальными хладоагентами. [c.78]

Рнс. П-6. Схемы ректификации с тепловым насосом иа коицевых продуктах с внешним (а) и внутренним (б, в) хладоагентами иа верхнем (б) и нижнем (в) [c.111]

Оптимальное давление обычно соответствует применению наиболее дешевого хладоагента для конденсации паров в церху колонны, поэтому лучше использовать более высокое давление, нежели пониженное. Указанное обстоятельство достаточно убедительно иллюстрируется графиком влияния давления на приведенные затраты при разделении смеси изо- и нормального бутанов [7] (рис. 11-23). Как видно из рисунка, в интервале от 0,1 до [c.125]

МПа приведенные затраты увеличиваются особенно резко при значительной доле эксплуатациопных затрат из-за применения дорогих хладоагентов (в частности, аммиака). В то же время при высоком давлении общая стоимость затрат на ректификацию практически не зависит от давления. [c.125]

В вакуумсоздающих системах с поверхностными конденсаторами в качестве хладоагента вместо воды может быть использована сырая нефть при температуре нефти 6—7 С обеспечиваются достаточно высокие коэффициенты теплопередачи—47Вт/(м -К) — и низкое остаточное давление в верху колонны — 53—67 гПа [80]. [c.199]

Исходный газ под давлением 3 МПа проходит холодильник, где охлаждается дросселированным потоком выходящего газа, содержащего водород и метан. Охлажденный газ проходит сепаратор, конденсат из которого подается в среднюю часть колонны, а пары после охлаждения внешним хладоагентом в верхнюю часть колонны, Между двумя верхними тарелками вводятся острое орошение, промежуточное циркуляционное орошение и холодная фракция Сз. Головной погон из колонны охлаждают этиленом, имеющим температуру минус 106 С, и разделяют в сепа раторе. Верхний продукт сепаратора выводится из сепаратора как отходящий газ, содержащий водород и метан нижний продукт колонны, со-держащ ий этилен, разделяют на фракции Сг и Сз в сепараторе. [c.300]

В работе [33] выполнено сравнение двух технологических схем для разделения смеси этилен — этан при высоком давлении (1,9 МПа) с замкнутым лропиленовым холодильным циклам (с тепловым насосом на внешнем хладоагенте) и при низком давлении [c.301]

Синтез проводят с использованием диаграмм энтальпий потоков. На рис. У1-9 в качестве примера показана диаграмма энтальпий потоков для системы теплообмена одного горячего потока, двух холодных потоков 5 и 8с и по- ока водяного пара как теплоносителя. По осям ординат на диаграмме отложены температуры потоков и по оси абсцисс в масштабе, указанном на рисунке, откладываются теплоемкости потоков. Каждому потоку соответствует прямоугольник пли трапеция (блок) при различных теплоемкостях потока на входе и выходе. Слг оватслыю, п. ошадь блока обозначает энтальпию потока (блоки вверху рисунка относятся X горячим потокам, внизу — к холодным). Стрелки около соответствующих потоков показыв.чют направление движения потоков, т. е, изменение те псратур потоков. Относительно оси абсцисс блоки располагаются произвольно, но таким образом, чтобы температуры горячих потоков на входе в блоки и температуры холодных потоков на выходе из блоков располагались в порядке умень-итения их значений слева направо. Теплоносители или хладоагенты обозначаются точками на уровне соответствующих температур (первые выше и вторые ниже оси абсцисс). При этом нагреваемые теплоносителями или охлаждаемые хладоагентами потоки соответствуют заштрихованным площадям блоков. [c.322]

Опыт эксплуатации систем автоматического регулирования с традиционными схемами показывает, что эти схемы не обеспечивают достаточно эффективного управления процессом и не устраняют значительных колебаний расхода па ра внутри колонны щри допустимом изменении нагрузок. Значительно луч1шей динамической стабильностью обладают схемы связанного или каскадного регулирования, в которых регулятор расхода продукта, орошения или греюшего пара воздействует на уп равляемый параметр через какой-либо другой регулируемый параметр, например, температуру на контрольной та релке, уровень жидкости в рефлюксной емкости, расход теплоносителя, хладоагента и т. д. [c.335]

Переработка нефтяных и природных газов (1981) -- [ c.171 ]

Фталевый ангидрид (1968) -- [ c.40 , c.46 , c.53 , c.118 , c.120 , c.129 , c.130 , c.189 , c.204 ]

Общая химическая технология органических веществ (1966) -- [ c.175 ]

Успехи химии фтора (1964) -- [ c.14 , c.31 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.0 ]

Основы органической химии (1983) -- [ c.122 , c.123 ]

Основы технологии органических веществ (1959) -- [ c.228 , c.229 , c.255 ]

Производство хлора и каустической соды (1966) -- [ c.260 ]

оборудование производств основного органического синтеза и синтетических каучуков (1965) -- [ c.228 , c.229 , c.232 , c.233 ]

Успехи химии фтора Тома 1 2 (1964) -- [ c.14 , c.31 ]

Основы технологии органических веществ (1959) -- [ c.228 , c.229 , c.255 ]

Получение кислорода Издание 4 (1965) -- [ c.59 ]

получение кислорода Издание 4 (1965) -- [ c.59 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.277 , c.281 ]

Справочник по производству хлора каустической соды и основных хлорпродуктов (1976) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология Том 2 (1959) -- [ c.360 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.543 , c.544 ]

Справочник химика Издание 2 Том 1 1963 (1963) -- [ c.0 ]

Справочник химика Том 1 Издание 2 1962 (1962) -- [ c.0 ]

Справочник химика Том 1 Издание 2 1966 (1966) -- [ c.0 ]

Химия органических соединений фтора (1961) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология