Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Теплота хладоагентов

    В более общем случае при расчете теплообменников необходимо приведенные уравнения дополнить уравнениями, характеризующими изменение объемной скорости потоков по длине аппарата, изменение теплоемкости в функции температуры, зависимость коэффициента теплопередачи от объемных расходов. Аналогично необходимо учитывать теплоту фазовых переходов при конденсации или испарения теплоносителя иди хладоагента. Алгоритмы расчета тенлообменной аппаратуры различных типов изложены в монографии [43]. [c.126]


    Здесь Ко — коэффициент, учитывающий наличие люков, не используемой тарелками части колонны (Ко=1.18) Цк —стоимость материала колонны, тыс. руб,/т Рп —плотность пара, кг/м нип — допустимая скорость пара в свободном сечении колонны, м/с т) — к. п. д. тарелки g — масса тарелки, отнесенная к 1 м ее поверхности, т/м р — плотность материала корпуса колонны, т/м Я — расстояние между тарелками, м г — удельная теплота испарения дистиллята. кДж/т 0 — продолжительность работы установки, ч/год Ц,- —цена теплоносителя, используемого при эксплуатации кипятильника и цена хладоагента в дефлегматоре, тыс./руб. т Дй,- — изменение энтальпии теплоносителя и хладоагента, МДж/т К1 — коэффициент теплопередачи в кипятильнике и дефлегматоре, МВт/(м -К) А ср — средняя разность температур при теплопередаче, С. [c.104]

    Идеальная холодильная машина, как видно из рис. XVI-I, предполагает всасывание компрессором влажного пара и его сжатие в области X < I, где х — паросодержание. Очевидно, даже при достижении в конце сжатия состояния сухого насыщенного пара (х = I), т. е. в предельном варианте реализации обратного цикла Карно, компрессор будет все же всасывать влажные пары хладоагента. Такой процесс, однако, практически невыгоден, так как в результате соприкосновения с нагретыми стенками цилиндра компрессора частицы жидкости будут здесь испаряться без увеличения холодопроизводительности машины при одновременном уменьшении объемного коэффициента полезного действия компрессора. По этой причине компрессор действительной холодильной машины всасывает сухой насыщенный пар, осуществляя его сжатие в перегретой области (адиабата I—2 на рис. XVI-2, б), что составляет третье отличие от идеального рабочего цикла. Заметим, что сжатие паров в перегретой области является термодинамически невыгодным, поскольку на участке 2—3 или /О—// количество холода, приходящееся на единицу затрачиваемой работы, меньше, чем в области влажного пара. Однако небольшой перерасход работы практически перекрывается тем, что вся скрытая теплота хладоагента используется только в испарителе, и производительность компрессора увеличивается за счет возрастания объемного коэффициента полезного действия компрессора. [c.731]

    В пароэжекторных холодильных машинах хладоагентом служит вода. Достоинствами воды как хладоагента являются высокая теплота испарения (почти в два раза выше, чем у аммиака), безвредность и доступность. В то же время, обладая [c.544]

    Электролизер снабжен теплообменником, удаляющим избыточную теплоту. Хладоагентом является вода, начальная температура которой 20° С, а конечная Ц, - 32° С. [c.262]


    По этой (III, 13) и другим формулам теплопередачи можно также рассчитать отвод теплоты от реагирующей смеси в аппарате или потерю теплоты в окружающую среду Qп. Эту статью расхода теплоты часто вычисляют по изменению количества теплоты хладоагента, например, охлаждающего воздуха или воды. [c.65]

    В целях поддержания температуры процесса на заданном уровне, теплота, выделившаяся при полимеризации, отнимается циркуляцией хладоагента в системе (захоложенная вода или рассол). [c.250]

    Температура хладоагента, °С. . . Теплота парообразования хладоагента [c.303]

    В компрессионной холодильной машине, работающей по идеальному циклу (рис. XVI-1), хладоагент изотермически испаряется в охлаждаемом аппарате (испарителе), поглощая количество тепла, равное его скрытой теплоте испарения. Образующиеся пары адиабатно сжимаются в компрессоре до требуемого давления, изотермически сжижаются в кон- [c.728]

    Для уменьшения количества хладоагента в цикле применяют двухфазное рабочее вещество жидкость — пар. В этом случае можно использовать высокую теплоту испарения жидкости во время нагревания или охлаждения по изобаре. Из практических соображений обратимое расширение (в расширителе с отдачей работы) заменяют необратимым в редукционном вентиле (рис. П1-44). [c.258]

    Аналогично можно определить минимальную работу процесса, когда давление хладоагента уменьшается по мере охлаждения. Если отведение тепла из потока происходит обратимо (холодильными машинами Карно), то будет действительным уравнение (111-170). Последний интеграл этого уравнения равен теплу, отданному потоком. Хотя сам поток и необратим, но по зависимости (1-64) теплота проточного процесса приближенно тоже равна приращению энтальпии Аг. Следовательно, в этом случае также [c.264]

    Второе из указанных выше требований относится только к холодильным агентам для поршневых компрессионных холодильных машин. Холодильные агенты для установок с турбокомпрессорами должны обладать малой теплотой испарения, так как турбокомпрессоры обычно изготавливаются для сжатия значительных количеств хладоагента. [c.660]

    Достоинствами аммиака как хладоагента являются значительная теплота парообразования, небольшое избыточное давление его паров в испарителе и умеренное давление в конденсаторе. Вместе с тем аммиак горюч, ядовит, может образовывать с воздухом взрывоопасные смеси и вызывает коррозию меди и ее сплавов в присутствии влаги. [c.660]

    Однако применение вместо поршневых компрессоров пароструйных эжекторов позволяет эффективно использовать воду в качестве хладоагента. Вода обладает и рядом достоинств (высокая теплота парообразования. дешевизна, безопасность и безвредность). [c.664]

    В электрических машинах с замкнутой системой вентиляции теплота передается от теплоносителя внутренней цепи охлаждения машины к теплоносителю внешней цепи в теплообменниках. Если О]—коэффициент теплоотдачи от хладоагента внутренней цепи к теплопередающей поверхности трубок, X — коэффициент теплопроводности материала трубок, 6 — толщина стенок трубок, 2 — коэффициент теплоотдачи от поверхности трубок ко второму хладоагенту, то суммарное тепловое сопротивление теплообменника можно представить в виде [c.270]

    Основным показателем, определяющим удельную производительность холодильного цикла при заданной изотерме, является теплота парообразования хладоагента. Теплота парообразования углеводородов снижается с повышением молекулярной массы, температуры, давления.  [c.168]

    Для отвода теплоты сорбции внутри абсорбера можно установить змеевиковые холодильники. Применяют также выносное охлаждение жидкой смеси, особенно при значительном различии температур хладоагента и в абсорбере. Чем выше температура абсорбции, тем важнее становится роль выносного охлаждения, Для перекачки абсорбента часто используют гидростатический напор между тарелками, В этом случае в расчетной точке абсорбера ставится полуглухая тарелка. Для обеспечения подачи жидкой фазы самотеком увеличивают расстояние между глухой й нижестоящей тарелкой (одна или две тарелки между ними не монтируются). Жидкость выводят с глухой тарелки, она самотеком проходит холодильник и поступает на нижестоящую тарелку. Возможно также использование насоса для перекачки жидкости — частично насыщенного абсорбента. [c.207]

    Достижение более низких температур охлаждения можно обеспечить с помощью низкотемпературных жидких хладоагентов. К их числу относятся жидкий аммиак, фреоны (хладоны), диоксид углерода, холодильные рассолы - водные растворы некоторых солей, например хлоридов натрия, магния или кальция, замерзающих при низких температурах. Эти жидкие хладоагенты циркулируют в специальных холодильных установках, где теплота от охлаждаемой среды отнимается при их испарении. Холодильные же рассолы выполняют роль промежуточных теплоносителей между испарителем холодильной машины (источник холода) и охлаждаемой средой (потребитель холода). В последнее время фреоны вследствие разрушения ими озонного слоя атмосферы заменяют другими хладо-агентами. [c.331]


    Будучи очень наглядной, Т — S-диаграмма неудобна для расчета технологических показателей холодильной машины, так как расход работы, холодопроизводительность и количество отводимого тепла в конденсаторе изображаются площадями. Для упрощения расчетов пользуются диаграммами состояния хладоагентов в координатах давление (р) или Ig р — энтальпия (i) , где из точек верхней предельной кривой построено семейство адиабат. На рис. XVI-2, в приведена Ig р — /-диаграмма действительной одноступенчатой компрессионной холодильной машины, где 1—2 — адиабата сжатия от давления р до давления ра, 2—3 — отвод теплоты перегрева сжатого пара, 3"—3 — конденсация паров, [c.731]

    ДО (0 кг/с) В результате частичного испарения жидкого хладоагента за счет теплоты перегрева паров. [c.733]

    Данные, приведенные в таблице, указывают на большое разнообразие физических свойств хладоагентов, сочетающих отдельные достоинства и недостатки. Так, например, аммиак, применяемый в одно- и двухступенчатых машинах для получения температур от —5 до —70 °С, обладает высокой скрытой теплотой испарения, но малой плотностью паров, образует с воздухом взрывоопасные смеси, опасен для жизни при сравнительно низких концентрациях в воздухе, вызывает коррозию медных и бронзовых деталей. Диоксид углерода уступает аммиаку по теплоте испарения и температуре затвердевания, но имеет большую плотность, а также выгодно отличается негорючестью, химической инертностью и [c.734]

    В отличие от регенераторов динамического типа в регенераторах статического типа газ-носитель неподвижен, служит для компенсации гидростатического давления электролита в пористой диафрагме. Пары воды диффундируют от пористой диафрагмы, омываемой электролитом, через камеру с газом-носителем к охлаждаемой металлической стенке, на которой происходит конденсация паров. Собранная влага удаляется из камеры. Системы этого тнна предложены фирмой Сн-ме с (ФРГ). При использовании асбеста в качестве материала диафрагмы достигнуты удельные характеристики регенератора 0,5 кг/кВт и 0,8 дм кВт при концентрации 8 н. КОН с температурой 80 °С и хладоагента с температурой 20 °С. Предложенные варианты системы позволяют ие только удалять из электролита реакционную воду, но и отводить теплоту, образующуюся в ТЭ в результате реакции, путем испарения избыточного количества воды и возвращения этой сконденсированной воды обратно в электролитный контур. Данная СУВ использована в разработках ЭХГ фирмы Сименс . Для ЭХГ мощностью 2 кВт регенератор статического типа имеет массу 4,5 кг, объем 3,8 л. [c.214]

    За рубежом в качестве хладоагента довольно широко применяют кипящую ртуть. Ее существенным преимуществом является постоянство температуры и относительно высокий коэффициент теплоотвода от охлаждаемой стенки. Эти факторы позволяют интенсифицировать процесс отвода тепла из катализаторного пространства. Для увеличения коэффициента теплоотвода в ртуть добавляют натрий. Образующаяся амальгама натрия обладает лучшей смачивающей способностью При атмосферном давлении ртуть кипит при 356,9° С. Для повышения температуры кипения ртути емкость с хладоагентом заполняют азотом, находящимся под некоторым давлением. Изменяя давление азота в системе, регулируют температуру кипения ртути. К преимуществам кипящей ртути следует отнести также возможность отвода большого количества тепла относительно небольшим количеством хладоагента за счет использования скрытой теплоты парообразования. Широкое применение ртути ограничивается ее токсичностью и высокой стоимостью. [c.47]

    Для контактной кристаллизации в качестве хладоагента можно использовать твердые вещества, которые при контакте с кристаллизующейся смесью расплавляются. При этом за счет поглощения теплоты плавления охлаждается разделяемая смесь. Разумеется температура плавления такого хладоагента должна быть ниже температуры кристаллизации разделяемой смеси при полной взаимной нерастворимости обоих веществ. [c.148]

    Как уже отмечалось выше, зависимость коэффициента эффективности от температур расплава и хладоагента носит экстремальный характер. Анализ результатов экспериментальных исследований показал [60], что оптимальные условия разделения удобно характеризовать температурой расплава /р, оп, соответствующей максимальным значениям коэффициентов эффективности разделения тах. Установлено [60], что температура /р. оп зависит в основном от температуры 0с, теплоты кристаллизации 1к, теплоемкости кристаллической фазы Ск и температуры ликвидуса разделяемой смеси /л. В результате обработки экспериментальных данных получена эмпирическая зависимость [c.157]

    Тепловые нагрузки на дефлегматор и кипятильник определяются с учетом скрытой теплоты испарения. Стоимость тепловой энергии рассчитывают в зависимости от температуры греющего водяного пара или высокотемпературного теплоносителя. Стоимость холода определяют в зависимости от используемого хладоагента, т. е. с учетом стоимости охлаждающей воды, электроэнергии при использовании воздушных дефлегматоров, низкотемпературных хладоагентов в зависимости от температуры охлаждения. [c.237]

    В аппаратуре неразрушающего контроля чаще всего используют криостаты в виде сосудов Дьюра (рис. 5.12) —колбы К с двойными зеркальными стенками, промежуток между которыми вакуумирован. В колбу К заливается хладоагент ХА (сжиженные воздух, азот, водород или гелий), который и охлаждает преобразователь П до температуры кипения за счет поступления внешней теплоты хладоагента ХА (81, 77, 20 и 4,2 К). Преобразователь П крепится на внутренней стенке колбы К и соединяется с другими элементами аппаратуры выводами Ву и Вг. За счет кипения газа температура преобразователя П почти неизменна. Чтобы пропустить излучение необходимой длины волны, имеется окно О, выполненное из соответствующего материала (сапфир, германий и т. д.). Колба К закрывается пробкой ПР, имеющей мелкие дренажные каналы. [c.188]

    Выделение больших количеств тепла обусловливает потребность в больших количествах хладоагента, а следовательно, и в значительно больших мощностях для его циркуляции важную роль играет равномерное распределение хладоагента. При охлаждении кипящей жидкостью от величины разности температур между газом и хладоагентом зависит — понизится ли температура в реакционном объеме сразу либо вначале увеличится, а потом снизится. Доршнер подчеркивает преимущества охлал<дения кипящей жидкостью. Во-первых, к ним следует отнести то, что высокие значения теплоты парообразования позволяют отводить большие количества тепла этому способствует также высокий коэффициент теплообмена между стенкой и кипящей жидкостью. Во-вторых, это равномер- [c.344]

    Кристаллизацию проводят в потоке жидкого холодного изобутана, чтобы отвести теплоту плавления. Однако важнее, чтобы концентрация изобутана была все время достаточно высокой, так как с ростом концентрации эфиров и воды изобутан продолжает реагировать с моноалкилэфирами. Алкилат, выделяющийся из кислотной фазы, абсорбируется жидким изобутаном и выводится из кристаллизатора. Без такого вывода алкилата трудно контролировать рост кристаллов. Для этих целей используют часть изобутана (хладоагент) с низа колонны депропанизации. Он не содержит ни олефинов, ни влаги и охлаждается в теплообменнике пропаном перед входом в нижнюю часть кристаллизатора. [c.247]

    Тепло, отведенное хладоагентом во время нагревания по изобаре, определяется площадью под кривой АВ, так как расширение газа в цилиндре может происходить обратимо в отношении равновесия давления газа и силы, действующей на поршень. Теплота эта меньше теплоты соответствующего элемента цикла Карно, измеряемой площадью под изотермой РВ. Аналогично, тепло, отданное в цикле Рэнкина, измеряется площадью под кривой ЕО. Разность этих площадей АВОЕ — работа цикла, которая больше работы цикла Карно (ЕСВР) в тех же пределах температур. Отсюда следует, что холодильный коэффициент цикла Рэнкина будет значительно ниже, чем обратимого цикла Карно. Причиной этого является затрата работы на необратимость процессов отвода и отдачи тепла хладоагентом. [c.258]

    Определение расхода хладоагента О на конденсацию пара покажем на примере охлаждающей воды (ее теплоемкость — Св). Пусть вода входит в конденсатор с температурой 4 и выходит из него с /в". Количество теплоты Ркоид, забираемой водой от конденсирующегося пара за весь процесс, получается из теплового баланса для конденсирующихся паров. По их результирующему составу Хд определим теплоту конденсации паров /д, и тогда можно записать сразу  [c.995]

    Процесс осуществляется в кольцевом пространстве между обогревающей 2 и охлаждающей 4 цилиндрическими поверхностями. Обогрев производится подогревателем 1 (электрическим или с помощью теплоносителя), охлажаение — хладоагентом, подаваемым в охлаждающую рубашку 3. Дистиллируемую жидкость I через распределительный узел 5 подают на греющую поверхность, по которой жидкость стекает в виде тонкой пленки. За счет подвода теплоты она частично испаряется (при [c.1003]

    Правда, многократная дистилляция или парциальная конденсация позволяют получать достаточно чистые компоненты. Однако помимо очень низких выходов чистых продуктов эти процессы 1файне невыгодны энергетически. В самом деле, здесь приходится многократно испарять уже однажды испаренную жидкость, затрачивая большое количество теплоты и теплоносителя. Одновременно приходится затрачивать хладоагент на неодно1фатную (повторную) конденсацию паров. [c.1010]

    На всех заводах США [3.15, 3.206, 3.227] в качестве хладоаген-та применяется фреон R-114 (тетрафтордихлорэтан, IF2 — IF2), который имеет точку кипения 3 С при атмосферном давлении. Поскольку давление паров хладоагента всегда находится на уровне нескольких атмосфер, гексафторид урана не проникает в холодильник. Хладоагент фреон R-114, будучи инертным, не реагирует с UFe и с конструкционными материалами контура технологического газа течь из холодильника не может повредить гексафториду урана или пористым фильтрам. Теплота, передаваемая от сжатого газа, вызывает кипение хладоагента. Пары о.хлаждаю-щей жидкости отводятся по трубкам через ловушку к установленному наверху конденсатору, где их теплота передается охлажда ющей воде, а сконденсировавшийся жидкий хладоагент возвращается в газоохладитель под действием силы тяжести [3.207J. Вода направляется в обычную градирню. Такая система охлаждения с двойным контуром преследует и другую цель она предотвращает опасность самопроизвольной цепной реакции в тех секциях завода, в которых имеется высокая концентрация Фреон-114 не содер кит водорода в отличие от воды и поэтому не будет замедлять нейтроны при случайном смешивании технологического газа с хладоагентом. Вторичный контур водяного охлаждения используется также для отвода тепла из системы масляного охлаждения двигателей компрессора [3.206, 3.233]. [c.134]

    К хладоагентам предъявляют много разнообразных требований. Так, они должны быть безвредны для человека, химически неагрессивны для металлов, инертны к смазочным маслам, негорючи и взрывобезопасны, низковязки, доступны и дешевы. Кроме того, хладоагенты должны обладать умеренными давлениями при требуемых температурах испарения и конденсации, малым удельным объемом паров и большой скрытой теплотой испарения, невысокой теплоемкостью в жидком состоянии, высокими коэффициентами теплопроводности и теплоотдачи. Отсутствие веш,еств, удовлетворяюш,их всем перечисленным требованиям, обусловило появление большого ряда хладоагентов и необходимость выбора наиболее подходящего в каждом конкретном случае. [c.734]

    Классификация по количеству контуров (двухконтур-ные и одноконтурные СУВ) позволяет подчеркнуть взаимосвязь СУВ с системой термостатирования и отвода теплоты. Данная классификация особое значение имеет для динамических систем. Б двухконтурной системе контуры отвода воды и теплоты выполнены раздельно, например циркулирующий газ транспортирует из ТЭ только образующуюся иоду, а теплота уносится из ТЭ хладоагентом, т. е. процессы тепло- и массопереноса протекают раздельно. Как правило, низкотемпературные системы являются двухконтурными. Двухконтурные системы отличаются простотой схемы. В одноконтурной системе контуры отвода воды и теплоты совмещены, т. е [c.208]

    Для ТЭ, работающих при температуре ниже 100°С, целесообразно использовать двухконтурную СУВ, так как для переноса теплоты за счет теплоемкости водорода требуется значительное увеличение расхода циркулирующего водорода. Низкотемпературные двухконтурные СУВ с контуром циркуляции Нз использованы, наиример, в ЭХГ фирмы Пратт энд Уитни (США) космического назначения для проектов, которые последовали за проектом Аполлон , и в ЭХГ для глубоководного аппарата (батарея на основе ТЭ с матричным электролитом, образующаяся теплота удаляется потоком хладоагента), в ЭХГ фирмы Юнион карбайд для электромобиля Электровэн (теплота удаляется циркулирующим электролитом). Вместо контура циркуляции водорода может быть использован контур циркуляции кислорода. Низкотемпературные двухконтурные СУВ, предложенные в патентной литературе, различаются способами регулирования баланса воды, устройством агрегатов, входящих в состав системы. [c.219]


Смотреть страницы где упоминается термин Теплота хладоагентов: [c.310]    [c.216]    [c.383]    [c.539]    [c.268]    [c.647]    [c.68]    [c.469]    [c.211]    [c.221]    [c.123]   
Справочник по производству хлора каустической соды и основных хлорпродуктов (1976) -- [ c.415 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Охлаждение отвод теплоты хладоагентами

Хладоагенты

Хладоагенты теплота парообразования



© 2025 chem21.info Реклама на сайте