Усадочные напряжения

При ремонте заварка трещин в обод,е и спицах стальных колес допускается при условии применения технологии, исключающей появление усадочных напряжений. [c.351]

Усадочные напряжения возникают в волокнах и связующем вследствие уменьшения объема (усадки) связующего при его отверждении. Величина усадки может изменяться от 2 до 30 об.% в зависимости от природы компаунда. [c.83]

С повышением температуры суммарные напряжения в покрытии в стеклообразном состоянии возрастают вследствие увеличения главным образом усадочных напряжений. [c.98]

Удаление летучих продуктов распада приводит к появлению в покрытии усадочных напряжений (табл. 15). [c.114]

С повышением температуры усадочные напряжения увеличиваются. [c.114]

Кислородная резка приводит к образованию деформаций на кромке эквивалентно процессу наплавления валика в зоне, ближайшей к поверхности разреза, образуется поле усадочных напряжений. Последующее наложение валика шва релаксирует напряжения, вызванные резкой, и создает свое собственное силовое поле. [c.135]

Влияние качества битумов на устойчивость к разрушении покрытий при механических нагрузках, как однократных, так и многократных, освещено-в ряде работ. В настоящей работе изучается влияние качества битумов и условий испытания на температуру хрупкого разрушения покрытий под действием термических и усадочных напряжений. [c.38]

Для определения температуры разрушения битумов от термических и усадочных напряжений разработан метод, основанный на определении температуры -появления трещины в пленке материала, нанесенной на стеклянную подложку, под воздействием термических напряжений при охлаждении. Этот метод позволяет также определять температуру хрупкости при совместном действии термических напряжений при охлаждении и усадочных напряжений, возникающих в битумном покрытии вследствие формирования равновесных структур или протекания химических реакций. [c.38]

Разработанный метод дает возможность изучать влияние на температуру хрупкости усадочных напряжений, возникающих в битумной пленке. Известно [16,-18, 19], что в процессе старения происходит уплотнение, усадка объема битумов. Причем из-за невозможности свободного перемещения это уплотнение вызывает в битумных и битумоминеральных покрытиях растягивающие -(усадочные) напряжения. [c.43]

Уплотнение под действием старения битумов при низких температурах может вызывать напряжение в пленках, которые будут релаксировать медленно. В этом случае усадочные напряжения естественно способствуют разрушению битумного покрытия при более высоких температурах в процессе его охлаждения. Было показано [16], что значительное уплотнение битума, как чисто- [c.43]

Предложены метод и прибор для определения температуры хрупкости битумов от термических и усадочных напряжений. [c.45]

Выведены уравнения, описывающие зависимость температуры хрупкости битумов от толщины пленки и скорости, охлаждения. Показано влияние усадочных напряжений на температуру хрупкости битумов. [c.45]

С продвижением отверждаемого слоя внутрь, усадочные напряжения снижаются, а локальные не зависят от расположения слоя и растут с повышением температуры. При достижении слоем нейтрального сечения (на расстоянии. V = /(, 5), где - полуширина слоя), в нем не образуются усадочные напряжения И действуют только локальные. [c.67]

С учетом усадочных напряжений в зоне действия локальных, допустимый размер включения, аналогично уравнению (3.28), можно выразить [c.71]

Изучен механизм возникновения и развития локальных напряжений вследствие объемных изменений вещества полукокса-кокса и разных включений, их взаимодействие с усадочными напряжениями. С учетом реальной формы, критические размеры минерализованных и других малоусадочных включений близки к [ мм. Поэтому при установлении уровня измельчения и определения технологии подготовки углей необходимо учитывать засорение указанными примесями класса более I мм. [c.373]

В залитом бруске возникают внутренние механические напряжения. Существует два источника таких напряжений первичная усадка и неравенство температурных коэффициентов компаунда и залитых в него частей изделия. Первичная усадка заливочного компаунда происходит в результате перехода сравнительно низкомолекулярной смолы в высокомолекулярное соединение. Возникновение усадочных напряжений связано с процессом образования сшитой структуры, компактность которой выше, чем мономера. Этот процесс сопровождается изменением равновесных межмолекулярных расстояний. На поверхности инородных тел, находящихся внутри затвердевающего компаунда, возникают менее равновесные, напряженные структуры макромолекул полимера [87. [c.173]

Наиболее опасным видом дефектов литья являются трещины. Горячие трещины возникают в результате разрушения закристаллизовавшегося скелета сплава под действием термических и усадочных напряжений, особенно при быстром твердении сплава, когда термическому сжатию металла мешает литейная форма. Поверхность таких трещин сильно окислена, в изломе имеет темный цвет. При деформации слитка они не завариваются, а наоборот, развиваются. Холодные трещины возникают также под действием тер- [c.25]

Трещины образуются в корневой части сварного соединения в ре-зушзтате действия высоких усадочных напряжений. Обязательное условия работы пробы - наличие непровара в корне шва, который служит концентратором напряжений. Наличие трещин выявляется различными методами контроля, в том числе и протравливанием раствором кислоты с последующим изломом образца. [c.176]

Наиболее опасным дефектом отливок являются трещины. Горячие трещины возникают в результате разрушения закристаллизовавшегося скелета сплава под действием термических и усадочных напряжений, особенно при быстром твердении сплава, когда термическому сжатию металла препятствует литейная форма. Поверхность таких треишн сильно окислена, в изломе имеет темный вид. При деформащш слитка они не завариваются, а, наоборот, развиваются. Холодные трещины возникают также под действием термических и усадочных напряжений, но они образуются даже тогда, когда металл находится вне формы, в результате разной скорости охлаждения различных участков, например,тонких и толстых сечений отливки. Эти трепщны имеют светлую, неокислившуюся поверхность и могут завариваться при деформащда слитка. [c.73]

При введении депрессорной присадки т1аблюдается иная картина. Высокомолекулярные вещества, попадая в нефтяную систему за счет собственных взаимодействий, а также стремясь расположиться в пространстве в энергетически наиболее выгодном прямолинейном состоянии, стягивают и сжимают некоторым образом агрегативные комбинации. При этом часть жидкой фазы, иммобилизованной в межчастичном пространстве агрегативных комбинаций, выделяется в объем благодаря эффекту выжимания мокрой губки . Таким образом, в системе появляется дополнительное количество жидкой фазы и формируются более плотные и в то же время аморфные частицы агрегативных комбинаций, некоторым образом обволоченных и в определенном смысле замкнутых присадкой, которая одновременно продолжает существовать в системе в виде прямолинейных и изогнутых молекулярных фрагментов. При понижении температуры такой системы агрегативные комбинации, сближаясь друг с другом за счет усадочных напряжений, взаимодействуют по поверхности периферии, возможно, с некоторым захватом внутренних областей. При этом жидкая фаза в растворе остается в пространстве между отдельными частицами. [c.246]

Эта характеристика определяется как потеря прочности при его постоянном или циклическом нагружении растяжением, сжатием, кручением. Указанный показатель определяется величиной обратимой деформации или вязкостью КМУП. При постоянстве контактной поверхности между волокном и связующим и модуля упругости под нагрузкой сохраняемость увеличивается. Эти условия достигаются понижением внутренних напряжений при усадке в процессе отверждения [9-40]. Снижение усадочных напряжений в композитах уменьшает скорость накопления повреждений. В результате уменьшение модуля упругости во времени при постоянной температуре становится незначительным. В зависимости от вида нагружения (статического или /синами-ческого) сохраняемость изменяется. [c.536]

Изменение прочности при растяжении и удлинения связа1ю с процессами сшивки в волокне и его переходом от пластического в хрупкое состояние. При этом возможно образование дефектов. Переход в хрупкое состояние может быть оценен по изменению модуля Юнга. После пиролиза при постоянной длине его значение выше, чем при постоянной нагрузке. Соответственно в первом случае ускоряется переход в хрупкое состояние, в большей степени ограничивается релаксация. Это вызывает разрушение отдельных микрофибрилл. Растягивающая нагрузка на волокно при стабилизации должна быть ограничена. При ее больших значениях увеличиваются усадочные напряжения, образуются разрывы, приводящие к замедлению реакции формирования циклов и падению прочности [9-87]. [c.579]

Со временем начальное напряжение растяжения, приложенное к ленте при нанесении, падает почти до нуля. Некоторое возрастание его, начиная с 4-5-10 ч испытания, мояою объяснить развитием в материале покрытия небольших усадочных напряжений. Это подтверждается тем, что при более высокой температуре испытания а возрастает интенсивнее. Адгезия покрытия к стальной поверхности постепенно уменьшается во времени, что объясняется развитием процессов коррозии трубной стали под покрытием. Коррозия при этом равномерна и через 2-10 ч испытания составляет около 3—5 мг/см . Адгезия за зто время падает с 0,130-0,150 до 0,06-0,090 Н/см. [c.46]

Определение усадочных напряжений (в МПа) в образцах-полосках, закрепле)1ных в экспериментальных рамках без начального напряжения [c.116]

ГО, так и в асфальтобетоне, происходит при циклическом охлаждении — нагревании. Для исследования влияния на температуру хрупкости усадочных напряжений пластинки с нанесенными на них битумными пленками устанавливались в холодильник, в котором они выдерживались при циклическом охлаждении — нагревании. Температура одного цикла в пределах от +30 до —17°С (рис. 4). Верхний темпе" затурный предел был выбран таким, чтобы испытуемые образцы битума находились в вязкотекучем состоянии. Нижний температурный предел цикла был равен средней температуре асфальтобетонного покрытия для Европейской части СССР [20]. Испытывались 4 образца битумов, один из которых был маловязким, а остальные более вязкой марки с одинаковой пенетрацией при 25°С, но различного реологического типа (см.табл. ]). Температура хрупкости битумов при переменном воздействии охлаждения — нагревания повышается в различной степени в зависимости от их качества (рис. 5). Причем характер этих зависимостей затухающий, что свидетельствует не об обычном усталостном разрушении, которое имеет место при испытании в аналогичном режиме некоторых других материалов, например упругих, а о термовязкопластической усталости, когда разрушение наступает как вследствие возникновения термических деформаций при охлаждении, так и развития пластических деформаций, вызванных усадкой объема лри тепло-сменах [21]. Необходимо заметить, что при отсутствии усадочных процессов выдерживание битумных пленок в течение 7,5 ч при + 30°С, как это было принято в испытаниях, должно было бы привести к устранению зародышей трещин, которые могли появиться при охлаждении битумных пленок. Наличие растущих пластических деформаций за счет усадки битума может привести к появлению трещин в покрытии не обязательно при самых низких зимних температурах, но и при более высоких. Так, было-отмечено образование трещин в битумных пленках, выдерживаемых на подложках из нержавеющей стали на открытом испытательном стенде в БашНИИ НП, в марте, в то время как в зимние месяцы признаков растрескивания не наблюдалось [19]. [c.44]

Усадочные напряжения, МПа Линейная усадка, /о Коррозионная стой-- кость (по изменению УОЭС). Ом - см [c.83]

Ненаполненные РП сравнительно редко используют как самостоят. материалы из-за высоких объемных усадок при отверждении смол и возникающих вследствие этого больших усадочных напряжений. Обычно смолы, содержащие модифицирующие добавки, служат связующими наполненных РП. Дисперсно-наполненные РП получают в виде отверждающихся масс (см. Пресспорошки, Премиксы) совмещением связующего с наполнителем в разл. смесителях такие РП перерабатывают в изделия методами компрессионного или литьевого прессования и литья под давлением, реже заливкой в формы или трансферным прессованием. Армированные РП получают в виде предвари- [c.565]

Теория усадочных внутренних напряжений достаточно обстоятельно разработана Н.С.Грязновым [74]. Но усадочные напряжения не являются единственным видом напряжений в коксуемом массиве. При разработке технологии производства кокса для электротерммических производств обратили внимание на то, что добавка в угольную щихту небольшого количества минеральных веществ (5-10% кварципа, известняка и др.) приводила к резкому снижению прочности кокса [75-77], хотя по спекаемости углекварцитовая шихта отличалась незначительно и имела выше плотность насыпной массы. Из этого был сделан вывод, что причина снижения прочности кокса лежит за пределами образования структуры полукокса. [c.57]

Пристенный слой загрузки, прошедший стадию пластического состояния, отверждается и начинает испытывать усадочные напряжения растяжения. Включения породы, н аходясь в том же слое, оказывают расширяющее воздействие на окружающую массу, вызывая дополнительное ее растяжение. [c.67]

При дальнейшем продвижении отверждаемого слоя за нейтральное сечение, в нем уже возник ают усадочные напряжения сжатия, которые уменьшаются встречными локальными напряжениями от включений породы. В случае вклночений матового угля (которые сокращаются), их воздействие на окружающую массу кокса носит противоположный породным частицам характер. Между греющей стеной и нейтральным слоем локальные напряжения вызывают сжатие окружающей массы, что уменьшает усадочные напряжения. За нейтральным сечением локальные напряжения сжатия усиливают усадочные термические напряжения сжатия, но устойчивость к этим напряжениям у кокса значительно выше, чем к ргютягивающим. Таким образом, при любой природе включений наибо/1ьшую опасность вызывают напряжения в пристенном слое, что подтверждается образованием трещиноватой головки куска кокса. При этоги усадочные и локальные напряжения действуют как векторы [c.67]

Решающее значение при формировании отдельностей кокса на его гранулометрический состав оказывают процессы образования трещин. Они появляются в результате образования внутренних усадочных напряжений, возникших при неодинаковой степени структурных превращений различных слоев матфиала полукокса из-за различных температур нагрева. В результате возникают усилия упругой деформации, которые при превышении предела упругости углеродистого материала приводят к возникновению трещин (см. 38). [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология