Продукт разделения

Таблица IV. 16. Состав стабильного изомеризата и продуктов разделения

Примерный состав сырья, включающего газовые и головные фракции стабилизации бензинов с установок прямой перегонки нефти и риформинга, а также состав продуктов разделения приведены в табл. V.11. [c.282]

Таблица У.4. Состав продуктов разделения газов пиролиза

Таблица 1 . 5. Технологический режим и качество продуктов разделения

Материальный баланс после реконструкции колонны приведен в табл. 111.4, а качество продуктов разделения в табл. 111.5. Как видно из этих данных, реконструкция позволила увеличить производительность колонны почти в два раза, получить отбор широкой масляной фракции н. к. — 490°С от потенциала 83—85% при высоком качестве разделения без заметного температурного налегания меж- ду широкой фракцией и гудроном. Специальное устройство ввода сырья в колонну обеспечило высокую степень сепарации гудроновых частиц — унос этих частиц в зоне ввода сырья составил около 34%, при эффективности сепарации сетчатого отбойника 98,5—99,3%- К. п. д. клапанных тарелок составил 30—37 /о при среднем гидравлическом сопротивлении на одну тарелку 5,3—6,7 гПа, нагрузка тарелок по пару составила / 5=1,3—1.5 и нагрузка тарелок по жидкости = = 4,7—5,7 м (м-ч). [c.184]

Для оценки степени влияния технологических параметров разделения на термическую стабильность нефтяных фракций при изучении процессов разделения, в работе [55] рекомендуется метод, в соответствии с которым термическая стабильность определяется по относительному при росту содержания непредельных углеводо родов в продуктах разделения по сравнению с сырьем. В частности, с помощью указанного метода удалось установить, что степень деструкции парафинов при ректификации фракций дизельного топлива 200—320 °С повышается с уменьшением кратности циркуляции горячей струи и с увеличением температуры ее нагрева. [c.53]

Степень снижения энергетических затрат от применения многопоточных вводов питания увеличивается с уменьшением содержания дистиллятных компонентов в сырье и четкости разделения и увеличения относительной летучести компонентов [10]. В связи с этим раздельная подача сырья при частичном отбензинивании нефти позволяет получать большой выигрыш энергии, в то время как ввод сырья двумя потоками при разделении изомеров бутана, например, оказывается малоэффективным. Следовательно, эффективность применения схем с несколькими сырьевыми потоками, различающимися темиературами и составами, определяется соотношением расходов сырьевых потоков, фракционным составом сырья и требованиями к качеству продуктов разделения. Применение колонн с несколькими сырьевыми потоками может быть оправдано также и некоторыми другими соображениями, а имен- [c.107]

Таблица П.2. Состав сырья и продуктов разделения

Таблица П1.5. Качество продуктов разделения мазута в вакуумной колонне

Состав. исходного сырья и продуктов разделения смеси ксилолов приведен в табл. 1У.23. [c.256]

При одинаковой чистоте конечных продуктов разделения по схеме б труднее обеспечить допустимую чистоту промежуточного продукта — стабильной фракции н.к.— 180°С, выводимой с низа стабилизатора, ввиду малого содержания в ней примесей. Поэто- [c.214]

Выбор параметров технологического режима проводили при температурах не выше 300 °С с тем, чтобы гарантировать минимальное количество продуктов разложения в целевой фракции и побочных продуктов разделения. Для регенерации тепла горячих потоков принята схема последовательного нагрева всего потока сырья в теплообменниках. Основные расчетные данные работы установки по оптимальной схеме приведены в табл. 1У.9. [c.220]

На практике режим полного орошения обычно реализуется лишь в лабораторных условиях, путем полной конденсации верхних паров и возврата всего конденсата в качестве жидкого орошения, а также испарения в кипятильнике всей нижней флегмы и возврата этих паров в низ колонны в качестве парового орошения. При этом, очевидно, сырье не подводится, поскольку не отводятся продукты разделения. Следовательно, можно считать, что g]D = оо и С/Л = оо. Равны бесконечности также и пропорциональные флегмовому и паровому числам относительный приток тепла в кипятильник и съем тепла в конденсаторе [c.177]

Головным погоном из сложной колонны отбирается пропановая фракция, с остатком уходит алкилат, с боковым погоном выше ввода сырья в жидкой фазе выводится изобутановая фракция, а боковыми погонами ниже ввода сырья в паровой фазе отбирают сначала изобутановую фракцию и за-тем фракцию / -бутана (рис. 1У-30). Сос-Т -У - тав сырья и продуктов разделения приве- [c.240]

Общий материальный баланс установки представится уравнением (VI. ) с помощью которого легко могут быть определены относительные количества продуктов разделения. [c.281]

Компоненты Расход сырья, т/ч (I) Относи- тельная летучесть Продукты разделения, т/ч [c.243]

Расход или состав сырья редко выбирают в качестве регулирующих параметров процесса. Эти параметры обычно стараются стабилизировать, так как условия работы установки и других аппаратов не позволяют менять их в широких пределах. Тем не менее причиной нарушения качества продуктов разделения часто являются изменения расхода или состава сырья. На рис. VI-18 изображена одна из возможных схем регулирования расхода сырья с коррекцией по составу флегмы на контрольной тарелке. [c.331]

Состав продуктов разделения, % (ыасс.) [c.248]

Таблица 1У.23. Состав исходного сырья и продуктов разделения

Сравнение обычных и новых схем установок газоразделения, использующих многосекционные колонны со связанными материальными и тепловыми потоками, выполнено в работе [20]. На рис. У-16 приведены сравниваемые технологические схемы, а в табл. .16 даны составы сырья и продуктов разделения. [c.290]

Таблица У.17. Расходы и составы сырья и продуктов разделения установки ГФУ

Таблица У.19. Состав продуктов разделения газа пиролиза

Таблица У.21. Состав сырья и продуктов разделения этилен-этановой фракции с одновременной деметанизацией

С этой целью над перегонным кубом, в который загружается жидкое сырье, устанавливается укрепляющая колонна, предназначенная для ректификации поднимающихся из куба паров (рис. 111.43). Пары с верхней тарелки колонны отводятся в конденсатор (полный или парциальный), где образуются потоки подаваемого обратно в колонну жидкого орошения и отводимого в качестве продукта разделения дистиллята. В ходе перегонки составы загруженной в куб жидкости и поступающих в колонну паров непрерывно утяжеляются благодаря прогрессивному переходу НКК в паровую фазу. Тем не менее вполне возможно в течение достаточно длительного периода получать с верха укрепляющей колонны дистиллят постоянного состава, отвечающий практически чистому НКК. Этот важный результат достигается путем непрерывного увеличения удельного съема тепла в конденсаторе колонны, или, что то же, с помощью непрерывного увеличения флегмового числа. [c.219]

Из соотношений (III.31) видно, что с изменением хд и количества целевых продуктов разделения D vi R тоже изменяются. Поэтому исследование характера изменения тепла отнимаемого в конденсаторе, при варьировании качеств целевых продуктов укрепляющей колонны удобно вести не на 1 кмоль переменного в этих условиях количества дистиллята, а на 1 кмоль неизменного при всех условиях количества сырья L. [c.149]

При рассмотрении постепенной перегонки было указано, что в этом периодическом процессе чистый НКК системы может получаться лишь с последним пузырьком конденсирующегося пара, а чистый ВКК — лишь с последней каплей перегоняющейся жидкости. Совмещение периодического процесса постепенной перегонки жидких систем с ректификацией выделяющихся паров позволяет обойти эти трудности и получить целевые продукты разделения в конечных количествах и с практической чистотой, иногда близкой к 100%. [c.219]

Общий материальный баланс всей установки в целом представится полученным ранее уравнением ( 1.1), с помощью которого могут быть рассчитаны относительные количества продуктов разделения. [c.274]

Пример VI.2. Разбавленный однородный жидкий раствор фурфурола в воде с канальной массовой концентрацией фурфурола =0,070 подвергается разделению на ректификационной установке с одной полной и одной отгонной колоннами. Содержание фурфурола в целевых продуктах разделения назначается равным гдJ =0,0001 и 7 2=0,999 (в массовых долях). [c.279]

Решение. Относительные количества продуктов разделения рассчитываются по уравнениям материального баланса (VI.1) [c.279]

Типичный состав продуктов разделения газа пиролиза абсорбционно-ректификационным методом приведен в табл. У.19, параметры технологического режима кол 1 н " ияедены ниже [c.295]

Совместное решение этого уравнения с уравнениями материального баланса по общему количеству потоков и по количеству содержащего в них компонента позволяет получить связь между составами и тепловыми параметрами сырья п продуктов разделения [c.281]

В зависимости от начального совокупного состава исходной смеси, составов хь и xi, ее фаз и закрепленных значений Xri и xr2 концентраций продуктов разделения разность (VI.33) масс потоков, встречающихся на одном межтарелочном уровне верхней секции колонны, может быть положительной, отрицательной и даже равняться нулю. [c.283]

Число компонентов или целевых фракций в исходной смеси Число промежуточных и конечных продуктов разделения, включая сырье (подгруппы) [р(р+1)/2] Число решаемых подсистем синтеза (подпро блем) [(р—1)р(р+1)/б] Число возможных структур или схем разделения. Г2(о-П]1 р (р-1) [c.101]

Таким образом, в методе динамического программирования вначале рассматривают синтез оптимальных подсистем ректификации. В первую очередь определяют подгруппы всех компонентов, состоящие из сырья, промежуточных и конечных продуктов разделения с числом компонентов или фракций больше двух. Далее для каждой группы рассчитывают все подсистемы или подпроблемы, т. е. все технологические схемы, обеспечивающие возможное разделение подгрупп компонентов. Наконец, результаты расчета каждой подсистемы суммируют по принципу оптимальности Белмана н [c.133]

Рассмотрим результаты синтеза оптимальной схемы блока разделения продуктов реакции изомеризации прямогонной фракции н.к,—62°С [31]. Синтез проводили методом динамического программирования. В табл. IV. 16 приведен состав стабильного изомеризата и продуктов разделения. Для расчетов было принято, что фракция изопента-на содержит 2% (мол.) н-Сь фракция н-пентана—по 2,5% (мол.) ИЗ0-С5 и ызо-Се фракция изогексана — по1% (мол.) -С5 и н-Се фракция гексана — по 2,5% (мол.) изо-Св и н-Се фракция гептана —5% (мол.) н-Су. Синтез оптимальной схемы проведен на основе приведенных затрат. Результаты расчетов [c.245]

Состав сырья и продуктов разделения, иопользоваяный при синтезе оптимальной схемы ректификации смеси бензол — толуол — ксилолы — этилбензол, приведен в табл. 1У.21 [31]. [c.252]

Таблица 1У.21. Исходные данные по составу сырья и продуктов разделения при синтезе технологической схемы разделешш смеси ароматических углеводородов [

Оптимальные параметры ректификации смеси ксилолов с этилбензолом по схеме,. приведенной на рис. 1У-43, при содержании этилбензола в дистилляте 99,9% определялись в работе [44]. В табл. 1У.24 приведен соста1В сырья и продуктов разделения п ри различных коэффициентах отбора этилбензола. Оптимальные па- [c.257]

При эксплуатации реконструированной установки АВТМ были получены следующие результаты по работе ПНК и качеству продуктов разделения [c.199]

Прямая S1S2, соединяющая на тепловой диаграмме полюсы секций колонны, делится фигуративной точкой сырья на две части, пропорциональные количествам целевых продуктов разделения, ибо на основании выражения (III.56) или (III.59) [c.159]

В зависимости от принадлежности исходной смеси к эвтектическому или неэвтектическому виду частично растворимых систем, от характера кривых растворимости компонентов, фазового V состояния сырья и требований, предъявляемых к качеству продуктов разделения, используются различные схемы ректификационных установок для выделения компонентов смеси с заданной степенью чистоты. [c.265]

Из материального баланса всей установки в целом на основе общей массы сырья Ь н продуктов разделения и До и но количеству содержащегося токах колшонента ю легко получить соотношение [c.267]

Можно наметить следующую схему расчета установки с двумя отгонными колоннами. Приступая к вычислениям, мы располагаем количеством Ь, совокупным составом и энтальпией начальной неоднородной жидкой системы и составами хщ и Хнг продуктов разделения. Выбор температуры расслоения в декантаторе смеси сырья п ожиженных верхних паров обеих колонн позволяет панести на тепловую диаграмму соответствующую изотерму и по кривым растворимости найти составы х д уИ х о . жидких потоков, направляемых из декантатора в отгонные колонны. Для определения рабочих режимов разделения в ректификационных колоннах следует назначить составы и у[ паров и поднимающихся с их верхних тарелок. Очевидно, концентрация Ух < 2/е> С 2/1 > Уе- Назначение этих концентраций позволяет с помощью оперативных линий и найти коли- [c.269]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология