Распределение во время кипения жидкости

Вис. 1У-26. Распределение температур во время кипения жидкости. [c.328]

Хорошее распределение по цилиндрам обеспечивает дибромпропан, входящий в этиловую жидкость П-2, однако промышленность ее не производит. Дибромэтан имеет также довольно высокую температуру кипения (132 °С) и распределяется по цилиндрам двигателя лучше, чем бромэтан. Однако дибромэтан имеет другой недостаток—высокую температуру плавления (10 °С). При температурах воздуха ниже О °С дибромэтан кристаллизуется из раствора, и этиловая жидкость становится непригодной к применению. Высокая испаряемость бром-этана помимо неравномерности распределения является причиной испарения части выносителя в условиях хранения бензина в летнее время, особенно в южных районах. [c.26]

Перекристаллизация до достижения постоянной температуры плавления — вероятно, самая простая методика очистки и характеристики чистоты твердых кристаллических веществ. Обычно этого бывает вполне достаточно, но в ряде случаев применение этой или какой-нибудь другой характеристики гомогенности вещества но одному единственному критерию может привести к серьезным ошибкам. Так, например, образование смешанных кристаллов может сильно затруднить разделение двух веществ, в то же время четкая температура плавления, не меняющаяся при перекристаллизации, будет создавать видимость чистоты вещества. Необходимо использовать, по крайней мере, два метода очистки, например хроматографию и кристаллизацию, при этом в первом случае можно менять адсорбенты, а во втором — растворители для перекристаллизации. Чтобы выявить скрытые смеси, проводят операции до тех пор, пока не перестанут изменяться все физические свойства, которые могут быть определены. Практически обычно добиваются постоянства температуры плавления и оптического вращения (для жидкостей — температуры кипения и показателя преломления), а также прекращения изменений тонкой структуры ИК-спектра. Если это возможно, то дополнительно проводят хроматографирование на бумаге (до получения одного пятна в разных системах растворителей) и сравнение экспериментальных и расчетных данных при противоточном распределении. [c.29]

Основной недостаток нерегулярных (насыпных) насадок, ограничивающий их применение в крупнотоннажных производствах, — неравномерность распределения контактирующих потоков по сечению аппарата. Регулярные насадки, изготавливаемые из сетки, перфорированного металлического листа, многослойных сеток и т. д., обеспечивают более однородное, по сравнению с традиционными насадками из колец и седел, распределение жидкости и пара (газа) в колоннах. Кроме того, они обладают исключительно важным достоинством, таким как низкое гидравлическое сопротивление — в пределе до 1-2 мм рт. ст. (130-260 Па) на 1 теоретическую тарелку. По этому показателю они значительно превосходят любой из известных типов тарельчатых контактных устройств. В этой связи в последние годы за рубежом и в нашей стране начаты широкие научно-исследовательские работы по разработке самых эффективных и перспективных конструкций регулярных насадок и широкому применению их в крупнотоннажных производствах, в том числе в таких процессах нефтепереработки, как вакуумная и глубоковакуумная перегонка мазутов. На НПЗ ряда развитых капиталистических стран вакуумные колонны установок перегонки нефти в настоящее время оснащены регулярными насадками, что позволяет обеспечить глубокий вакуум в колоннах и существенно увеличить отбор вакуумного газойля и достичь температуры конца кипения до 600 °С. [c.121]

Во время горения часть тепла, поступающего из пламени, расходуется на нагревание жидкости. Естественно, что верхний слой горящей жидкости нагревается до более высокой температуры, чем нижележащие слои. Температура верхнего слоя жидкости с течением времени повышается, причем наиболее быстрое изменение температуры наблюдается в начальный период (рис. 32). По истечении начального периода времени (10 мин) в слое жидкости устанавливается мало меняющееся во времени распределение температуры. Характер распределения температуры зависит от рода жидкости и условий горения. При горении сложных по составу жидкостей — нефти и продуктов ее переработки — температура на поверхности равна средней температуре кипения, определяемой по кривой разгонки топлива. Температура на поверхности горящего автобензина лежит в пределах 90— 1Ю°С, керосина 170—220 °С, дизельного топлива 230— 240 °С, солярового масла 280—340 °С, нефти 130— 350 С. [c.116]

По степени влияния общего объема жидкости на интенсивность теплоотдачи различают кипение в большом объеме не перемещаемой принудительно жидкости и кипение в направленном потоке жидкости. Анализ процессов развитого пузырькового кипения даже в более простом случае большого объема чистой жидкости оказывается настолько сложным, что в настоящее время не сформулирована однозначная система уравнений и условий однозначности, адекватно отражающих все многообразие взаимосвязанных факторов, определяющих развитие процесса кипения. Особую сложность представляют условия на подвижной границе жидкая фаза— паровой пузырь. Форма пузырей обычно отличается от сферической. Кроме того, распределение центров парообразования на реальной поверхности носит статистический характер. [c.92]

В заключение остановимся на результатах изучения распределения интенсивности в контуре линии рассеяния при изменеиии температуры жидкости. Повышение температуры жидкости в небольших пределах не приводит к существенному изменению контура линии рассеяния (случай высоких температур, превышающих температуру кипения жидкости, п молекул сферической формы [22]). Линия, в общем, уширяется, несколько смещается граница резкого перехода от ближней части к далекой части, но во всех случаях наблюдается довольно плавное сиадсние интенснвности с удалением от центра линии. Это свидетельствует о том, что характер вращательного движения молекул в этнх температурных интервалах одинаков и сводится к вращательным качаниям и переориентациям молекул. Уширение ближней части линии означает, что уменьшается время релаксации переориентации молекул. Используя вышеприведенную формулу Леонтовича, легко по этому участку крыла определить времена релаксации молекул при раз- [c.219]

Метод, принятый в стандарте 0-2887-73 ( Распределение температур кипения нефтяных фракций с помощью газовой хроматографии ) Американского общества испытания материалов . 5ТМ), позволяет связать время удерживания, температуру ки-пення и число углеродных атомов для различных типов углеводородов. Для селективно разделяющейся жидкости, в которой при- [c.18]

На рис. 5.13 приведена фотография, снятая во время работы оптимального шипа при максимальной нагрузке во фреоне-113. Она свидетельствует о целесообразности применения шипов для отвода тепла в кипящую жидкость. Подобный необычный профиль ребра оказался логически оправданным, что отчетливо выявилось при рассмотрении распределения плотности теплового потока по поверхности шипа. При конструировании шипа желательно свести к минимуму зоны, занятые малоинтенсивными режимами теплоотдачи при свободной конвекции и пленочном кипении, с тем чтобы на области пузырького и переходного режимов кипения приходилась максимальная доля теплоотдающей поверхности. Зона, занятая пленочным кипением, сводится к минимуму применением шипа с очень малым поперечным сечением в основании. Тем самым перепад температур в металле, необходимый для передачи тепла по ребру через зону пленочного кипения, срабатывается на очень коротком участке. В области переходного режима кипения, где начинается рост коэффициента теплоотдачи, диаметр шипа резко увеличивается. Рост диаметра снижает градиент температур в шипе на этом участке, тем самым высокоэффективные области пузырькового и переходного режимов кипения распространяются на поверхность сравнительно большой площади. И, наконец, по мере того как коэффициент теплоотдачи при меньших температурных напорах начинает падать, поперечное сечение шипа вновь уменьшается, сходясь у вершины в острие. Таким образом, оптимальное ребро передает тепло окружающей жидкости очень эффективно, используя обе ветви кривой кипения, прилегающие к точке первого критического теплового потока. [c.216]

Эти недостатки отсутствуют в других экстракторах [365—368], простая модель которых показана на рис. 115. Вместо экстракционной гильзы из бумаги здесь применяют стеклянный сосуд, который снабжен стеклянной фильтрующей пластинкой сосуд в случае необходимости можно взвесить. Приборы этого типа пригодны также для экстракции постоянно кипящей соляной или азотной кислотой. Проточная экстракция, однако, пригодна лищь для тонкоизмельченного материала, который равномерно заполняет сосуд. Для распределения жидкости, которая вводится по каплям, на слой вещества кладут крупнопористую стеклянную пластинку. Шлиф надевается свободно без уплотняющих средств. В том случае, когда жидкость подается не через трубчатый холодильник, но во время стекания должна по возможности принимать температуру паров, применяют холодильник, который целесообразно снабдить воротником для сбора конденсирующейся воды. Если необходимо, чтобы стекающая назад жидкость в значительной степени принимала температуру паров, ее пропускают через пристроенный внизу холодильника сосуд, загруженный стеклянными бусами 369]. Часто применяют также обратный холодильник другой формы (см. рис. 114) или винтовой холодильник, у которого потери паров растворителя вследствие диффузии крайне незначительны. В этом случае вводимый по каплям эфир обычно имеет примерно температуру кипения. Процесс экстракции на холоду с использованием экстракционных приборов обычной формы, в которых жидкость постоянно находится в соприкосновении с паром, осуществлять неудобно. В некоторых случаях температуру кипения понижают снижением давления. О [приборе для экстракции на холоду см. [370—373]. [c.242]

Температура кипящей жидкости измерялась с помощью двуспайной термопары медь— константан, прокалиброванной при точке таяния льда, точке перехода НазЗО -1ОН2О и точке кипения воды. Дополнительные термопары применялись для установления распределени я температуры адиабатического кожуха и линии передачи дестиллата. Барометрические показания снимались во время отбора образцов. Наблюдаемые температуры исправлялись на давление в 760 мм с помощью приближенного уравнения [c.108]

Все известные ранее установки для преобразования тепловой энергии океана в механическую работу, а затем — в электрическую энергию основаны на применении турбин, приводимых в действие парами тех или иных жидкостей с низкой температурой кипения. Чтобы подобные системы были рентабельными, они должны иметь достаточно большую мощность. Капитальные затраты на их строительство весьма значительны, кроме того, опи не свободны от недостатков, например — потери энергии в сетях распределения и обслуживания (до 10 %) и, как следствие, удорожание отпускной цены на электроэнер-1 ию (до 50 %). Такого рода соображения приводит изобретатель нитинолового теплового двигателя Р. Бэнкс в пользу маломощных преобразователей (дело в том, что в свое время он не видел конкретных путей создания мощных мегаваттных преобразователей, основанных на ЭЗФ). [c.138]