Низкие температуры, использование общее описание

Во-первых, ири низких температурах можно описать физические свойства как кристаллических, так и аморфных полимеров, находящихся в стеклообразном состоянии, используя идеи и представления современной физики твердого тела. Во-вторых, поведение полимеров, находящихся в высокоэластическом состоянии, может быть описано в рамках представлений статистической физики и термодинамики. Хронологически раньше была разработана статистическая физика полимеров, находящихся в высокоэластическом состоянии, которая позволила объяснить наиболее важную и специфическую особенность полимеров — способность испытывать большие обратимые деформации. Это оказалось возможным сделать в силу того, что у разных по химическому строению полимеров оказалась одна общая черта — в высокоэластическом состоянии у всех полимеров существует внутреннее вращение. Следует заметить, что использование основных представлений и математического аппарата статистической физики для описания поведения полимеров, находящихся в высокоэластическом состоянии, возможно в первую очередь благодаря тому, что полимерные молекулы состоят из очень большого числа одинаковых повторяющихся звеньев и еще большего числа атомов. [c.17]

Рассматривается задача оптимизации теплообменной системы (ТС), показанной на рис. 28 и являющейся частью схемы некоторого производства [102]. ТС состоит из двенадцати теплообменников, двух делителей потоков —Д й смесителя С, фиктивных блоков ФБ, отражающих изменение температуры и давления в других аппаратах системы. Аппараты Т-2, Т-7, Т-8, Т-11, Т-12 осуществляют теплообмен между газом и водой, аппараты Т-3 и Т-4 выполнены в виде коробов с пакетами петлеобразных труб внутри, а остальные аппараты — обычные кожухотрубные теплообменники. Предполагаются заданными температуры потоков Г на выходе ТС, а также общий допустимый перепад давления на линиях технологических газов Ар (I), газов среднего давления Ар (II) и газов низкого давления Ар (III). Для математического описания теплообменных процессов был использован метод [103], позволяющий учесть отклонения схемы взаимного движения теплоносителей от удельного прямотока или противотока. Соответствующие уравнения имеют вид [c.163]

На содовых заводах Советского Союза из описанных схем станции абсорбции применяются только первые четыре. Скрубберная абсорбция на наших заводах не применяется и описана по данным об одном из западноевропейских заводов. Недостатком такой системы является то, что давление и, соответственно, температуры на станции дестилляции сильно влияют на производительность дестилляционной установки. При низком давлении и температуре производительность отделения абсорбции—дестилляции может понизиться на 30%. Кроме того, при абсорбции в аппаратах скрубберного типа возможны большие потери аммиака при перебоях в орошении рассолом. Применение скрубберной абсорбции целесообразно только в особых условиях. Например, на указанном заводе в аппаратах дестилляции, связанных с абсорбционной установкой, оказалось возможным использовать отработанный пар весьма низкого давления и увеличить таким образом общий коэффициент использования тепла на заводе. [c.97]

Описанная выше и повсеместно применяемая технология осаждения металлопокрытий химическим восстановлением основана главным образом на том, что в предварительно разогретый до нужной температуры раствор загружают холодные детали и тепло, необходимое для осуществления реакции, подводится к деталям извне. Опыт показывает, что при одноразовом использовании раствора, т. е. так, как это делают сейчас на большинстве предприятий, трудовые и энергетические затраты на основную операцию, собственно никелирование, составляют 15—20%, а на вспомогательные — 80—85%. Много времени и энергии затрачивается на разогрев раствора, так как большая часть тепловой энергии расходуется нерационально (теплоотдача стенок, поверхности раствора и т. д.). В гальваническом цехе одного из предприятий ванну химического никелирования емкостью 700 л разогревают за 7—8 ч до начала работы. Так как в цехе непрерывно работает вентиляция, ванну, особенно в зимнее время года, удается нагреть лишь до 75—80° С. После загрузки холодных деталей температура становится более низкой. В общем для обеспечения 2 ч работы ванны приходится тратить на вспомогательные работы 18—20 ч. Следует также иметь в виду, что длительное пребывание раствора в нагретом состоянии повышает опасность его саморазряда. [c.279]

В описанном промышленном процессе [110] осуществляется прямое присоединение толуола к хлорсульфоновой кислоте при перемешивании. В процессе используется около 3,2 молей хлорсульфоновой кислоты на 1 моль толуола вместо 2 молей, требуемых по теории. Это согласуется с развитыми выше положениями о второй стадии, что дпя установления равновесия реакции необходимо применять избыток кислоты, чтобы довести реакцию до конца и обеспечить хороший выход. Надо также отметить, что этот процесс дает при —5°около 40 % желательного изомера и в общем соответствует зависимости выхода изомеров от температуры, изложенной в предыдущем разделе, а именно что при более низких температурах повышается выход о-изомера. Голлеман и Коленд [52] суммировали сравнительные выходы изомеров, образовавшихся при использовании двух сульфирующих агентов при 35°. Эти данные приведены в табл. 8. [c.532]

При использовании уравнения (П1.51) и известного колебательного спектра полиэтилена можно в пределах экспериментальной ошибки рассчитать теплоемкость в температурном интервале от 180 К до температуры стеклования. При низких температурах рассчитанные значения оказываются слишком низкими (50% при 50К), что указывает на взаимосвязь С— l-колебаний с С—С-скелетными колебаниями и соответствующее уменьшение частоты скелетных колебаний до значений, характерных для полиэтилена. Лебедев, Рабинович и Бударина (1967) для описания полученных ими данных по низкотемпературной теплоемкости использовали выражение Тарасова [см. уравнение (П1.8)] с 0i = 35OK и 0з=175К для 4,5 типов колебаний на 1 моль. Вычитание вклада всех оптических типов колебаний (в общих чертах это описано выше) и применение выражения Тарасова для 4 типов колебаний не приводит к значительному изменению 0]. Отношение 01 для полиэтилена (540 К) к 0i для поливинилхлорида близко к отношению обратных квадратных корней из молекулярного веса повторяющегося звена (1,49). В противоположность этому 03-температура изменяется при переходе от полиэтилена к поливинилхлориду, что указывает на более [c.208]

Описанная вывде тепловая схема промышленной печи является общей, но не единственной. В некоторых случаях тепло уходящих газов используется для предварительного подогрева материала, нагреваемого в печи, вследствие чего из-за низкой температуры уходящих дымовых газов отпадает необходимость использования их тепла. Иногда отсутствует надобность в рекуператорах, так как подогрев воздуха осуществляется внутри печи за счет использования тепла остывающих изделий и т. д. [c.80]

Ньюмен [40] предпринял подробное исследование серии образцов стерео-регулярного полипропилена для выяснения возможности использования кристалличности как меры микротактичности. Один из параметров — условная вероятность (p ) того, что после изотактического звена будет находиться другое изотактическое звено,— может быть определен по разности между наблюдаемой температурой плавления и температурой плавления эвтектического полимера (в данном случае полностью изотактической структуры). Затем Ньюмен дополнил это описание, определив двумя независимыми методами общую степень изотактичности а. Первый из методов основывался на определении степени кристалличности (гю измерению удельного объема и рентгенографически), второй метод был связан с измерениями модуля сдвига. Можно было ожидать, что теоретическое выражение для модуля будет менее точ 1ЫМ, однако оба метода, по-видимому, оказались одинаково мало успешными. В обоих случаях ход теоретической и экспериментальной кривых сильно различен и для вычисления а могла быть использована только высокотемпературная область вблизи температуры плавления, где степень кристалличности низка. При низких температурах рассчитанные модули были слишком малы, а рассчитываемые степени кристалличности — слишком велики. Теоретиче-кие значения обеих величин оказались довольно чувствительными к принимаемому значению для поверхностной энергии кристалла — параметру, используемому в расчетах Флори для сополимеров. [c.15]

Солнечная энергия, аккумулированная водой морей и океанов. Поток солнечного излучения между поверхностными и глубинными слоями морской воды обусловливает температурный градиент, достигающий 25—30 С в зависимости от географической щироты морской зоны. Эту разность температур можно использовать для выработки электроэнергии, употребляя жидкости с низкой температурой кипения (аммиак, бутан, фреоны). Схема преобразования тепла морских и океанических вод в электрическую энергию показана на рис. 13.3. Холодная вода с температурой 5—10 "С поступает из глубинных слоев и используется для ожижения аммиака при температуре около 10 °С. Жидкий аммиак затем испаряется под высоким давлением в котле-испарителе при температуре 20—25 °С с помощью теплой воды, поступающей с поверхности океана. При этом температура отработанной воды понижается на 1—3 °С. Аммиачный пар высокого давления подается в турбину, соединенную с электрогенератором. Отработанный пар аммиака сбрасывается в конденсатор, откуда в жидком виде насосом под давлением возвращается в котел-испаритель. В 1956 г. в прибрежных водах Западной Африки французские инженеры построили и испытали два энергомодуля мощностью по 3,5 МВт, работавших по описанному выше принципу. Главным недостатком подобных схем преобразования энергии является низкий КПД, не превышающий 10% при температурном перепаде порядка 30 °С, при котором общий тепловой КПД составляет не более 5 %. Однако исследования в области использования теплоты [c.313]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология