Установка для определения минимальной

Для обеспечения константами математического описания процессов химического формования проводят серию лабораторных экспериментов, основу которых составляют теплофизические и механические методы. Сложная динамика физических и химических свойств полимерных систем и большой объем информации, получаемой в таких экспериментах, делают необходимым автоматизацию этих исследований с помощью вычислительной техники. Это позволяет проводить анализ характеристик состояния объекта в реальном времени (скорости измерения и обработки превышают скорость процесса), что дает возможность управлять состоянием для оптимизации режима ведения процесса (температуры, состава и т. д.) [167]. Создаваемые экспериментальные установки или приборы должны иметь необходимый набор датчиков с вычислительными мощностями (микропроцессорами) с последующим объединением их через локальную вычислительную сеть с центральной ЭВМ или без нее. При таком построении экспериментальной установки, которая оказывается весьма сложной, возникает проблема выбора приборного базиса , т. е. определения минимального числа датчиков, позволяющего описать изучаемое явление, а информация о поведении полимерного материала должна быть получена для одного образца с последующей корреляцией всех физикохимических характеристик. [c.96]

Схема установки для определения минимального давления продавливания ртути через поры изделий [c.79]

Задача опыта. Составление материального баланса по влаге, определение степени осушки воздуха, а также сравнение действительного расхода адсорбента в установке с минимально необходимым, считая, что динамическая активность адсорбента 15 г/100 мл. [c.302]

Рис. 9. Схема установки для определения минимальной энергии

Непрерывный процесс сушки будет оптимальным, т. е. наиболее экономичным, если он будет соответствовать максимальной производительности установки при минимальных энергетических затратах и заданном качестве продукта в любой момент времени. Вопросы экономичности сушки в кипящем слое и определение связанных с ней общих функциональных зависимостей находятся еще в начальной стадии разработки [60] поэтому для их решения необходимы дальнейшие исследования. [c.174]

Предельные количества экстрагента. Из треугольной диаграммы (рис. 121) видно, что если при продолжении хорды равновесия она пройдет через рабочую точку О, последовательное определение числа ступеней методом расчета от ступени к ступени окажется невозможным. Даже для того, чтобы достичь в процессе экстракции извлечения, соответствующего данной хорде, потребовалось бы бесконечное число ступеней разделения, что отвечает ректификации с бесконечно малым флегмо-вым числом. Поэтому в реальных условиях линия 5 не должна совпадать с хордой равновесия, иначе на конце установки, соответствующем входу экстрагента, движущая сила процесса может оказаться равной нулю. Чем дальше отстоит точка О от точки Яп, тем большее количество экстрагента необходимо для проведения процесса. Соответственно для определения минимального количества экстрагента можно применить следующий графический способ (см. рис. 122). [c.257]

Методы и установки для определения минимальной энергии за жигания горючих смесей.................. [c.4]

Показано [125, 147], что она справедлива для сред с минимальной энергией зажигания 0,001—110 мДж для различных условий проведения опытов на установках по определению минимальной энергии [144, 147] и по зажиганию горючих смесей разрядами статического электричества на электроды с радиусом кривизны 0,00005— 0,035 м [148]. [c.86]

МЕТОДЫ И УСТАНОВКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МИНИМАЛЬНОЙ ЭНЕРГИИ ЗАЖИГАНИЯ ГОРЮЧИХ СМЕСЕЙ [c.101]

Описана [174] экспериментальная установка (рис. 50) для определения минимальных энергий зажигания паро- и газовоздушных смесей при повышенных (25— [c.111]

Для проведения проектных расчетов колонн многокомпонентной ректификации используется система программ, предназначенная для определения минимального флегмового числа и минимального числа ступеней разделения, а также профилей концентраций и температур по высоте колонны. Для реализации последних расчетов используются матричные и потарелочные методы расчета. Разработана также программа расчета двухколонной установки ректификации и программа расчета материальных балансов цеха разделения [296, 298]. Кроме всех уже отмеченных недостатков, следует отметить несколько неожиданный вывод о невозможности проведения расчета процесса ректификации с учетом кинетики массопередачи в многокомпонентных смесях [296, 298]. Нельзя не согласиться с тем, что теоре- [c.71]

Рис. 50. Схема экспериментальной установки для определения минимальной энергии зажигания газо-, паровоздушных смесей при повышенных температурах

Рпс. 3-16. Схема установки для определения минимальных энергий воспламенения аэровзвесей [25] [c.101]

Для определения содержания радиоактивных изотопов в почвах (песчаных, дерново-подзолистых, суглинистых и черноземе типичном) обычно отбираются пробы весом 0,5—1 кг (измерения проводятся па установке с минимальным фоном 0,8—1,4 имп/мин). [c.66]

При нижнем дутье пункт а отпадает. Значение пункта не теряет своей силы и при применении искусственной тяги, при установке которой все равно требуется определенная минимальная высота трубы. [c.115]

Большая часть технологических и гидравлических показателей установки функционально связана, и эти связи могут быть выявлены лишь в результате анализа условий водообеспечения, гидравлических параметров элементов системы и экономических показателей, характеризующих приведенные затраты с учетом возможных ущербов от пожаров. Идеальные условия работы установки достигаются при высокой вероятности бесперебойного водоснабжения, максимальной пропускной способности элементов установки (при минимальных гидравлических потерях) и минимальных затратах на строительство и издержки эксплуатации. Такое сочетание невозможно из-за противоречивости значений этих показателей, поэтому при проектировании вводят ограничения по отдельным параметрам, что дает возможность выбирать экономически наиболее выгодные режимы работы при фиксировании одного из определяющих факторов. Например, нормируется (фиксируется) защищаемая спринклерами площадь (число действующих при пожаре спринклеров). Решение задачи в такой постановке не дает ответа на вопрос будет ли достигнут при этом минимум народнохозяйственных затрат. Кроме того, на основе нормативов удобно анализировать не столько эффективность, сколько частный ее случай — экономичность. Именно поэтому для оценки эффективности действия спринклерных установок использован другой принцип, основанный на соизмерении результата ее работы и затрат на строительство и эксплуатацию установки, а также на возмещение ущербов от возможных пожаров. Это обусловило переход к иному критерию и разработку нового методологического подхода, отличного от общепринятой методики определения экономической эффективности. Суть этого метода излагается ниже. [c.166]

Поэтому значения минимальной защитной плотности тока не могут быть взяты с достаточной точностью на основании имеющихся литературных данных и в каждом случае должны специально определяться для конкретных условий. Такое определение может быть сделано при помощи ускоренных лабораторных испытаний. Простая установка для этих определений приведена на рис. 118. На приборе, собранном по этой схеме, минимальная защитная плотность тока может быть определена в течение 4—5 дней в зависимости от коррозионной активности исследуемой почвы. Для определения минимальной защитной плотности тока устанавливают серию таких схем с различной плотностью тока. По изменению веса пластинок после указанного периода определяют ту плотность тока, которая д 1зт максимальную защиту в данных условиях. Эта плотность и принимается как минимальная защитная плотность тока. [c.200]

При определении оптимальной скорости движения среды в находящемся в эксплуатации аппарате с определенной площадью поверхности теплообмена F, работающем в схеме конкретной холодильной установки, минимум затрат будет соответствовать минимуму общего расхода энергии. С увеличением скорости движения охлаждаемой или охлаждающей среды (вода, рассол, воздух) расход электроэнергии на ее перемещение повышается, однако при этом увеличивается коэффициент теплопередачи, и потому снижаются температурный напор и удельный расход энергии на привод компрессора. С уменьшением скорости снижается интенсивность теплообмена в аппарате заданной поверхности, вследствие чего увеличиваются температурный напор и, следовательно, расход электроэнергии на привод компрессора. Таким образом, задача определения оптимальной скорости охлаждаемой или охлаждающей среды сводится к определению минимальных приведенных затрат на электроэнергию, т. е. минимума функции [c.7]

Аналитические формулы для определения минимальной (критической) величины площади сечения резервуара удовлетворяющей условию устойчивой работы установки, выведены исходя из следующих положений [c.266]

Особой нагнетательной полузакрытой системой является контур, в котором для транспортирования материала используется инертный газ. Чтобы не было засасывания наружного воздуха через неплотности, необходимо в каждом месте установки иметь избыточное давление. Поэтому такая установка отличается от нормальной, показанной на рис. 85, тем, что в месте всасывающего патрубка, где подается инертный газ, искусственно поддерживается определенное минимальное давление. В любом другом месте системы давление больше или, когда воздуходувная машина не работает, такое же, как в месте всасывающего патрубка. [c.135]

Приведенный ниже расчет установки периодического газлифта основан на постоянном давлении закрывания на поверхности для газлифтных клапанов с большими отверстиями. Глубины установки клапанов основаны на увеличивающемся факторе размещения с глубиной до тех пор, пока не будет достигнут определенный минимальный интервал между клапанами. Полный анализ этого расчета иллюстрирует преимущества и принципы работы. [c.286]

Р Используя отношение суммарных затрат, связанных с освоением и производством новых гнутых профилей, к экономической эффективности их применения, построены графики для определения минимальных монтажных партий прокатки различных типов гнутых профилей на существующих и проектируемых к установке в ближайшие годы типах профилегибочных агрегатов (рис. 67 —72). [c.119]

В январе 1981 г. секции по технике безопасности научно-технических Советов Миннефтехимпрома СССР и Госгортехнадзора СССР на совместном заседании рассмотрели обеспеченность высокопроизводительных установок первичной переработки нефти технологическими блокировками и средствами сигнализации, позволяющими гарантировать безопасность работы на этих установках. В принятом решении определен перечень минимально необходимых систем технологических блокировок и сигнализации (табл. 10), кроме тех, применение которых требуется действующими правилами безопасности, нормативными документами и техническими условиями. [c.159]

Рис. 12. Схема установки для определения минимальных огиегаси-тельяых концентраций средств объемного газового тушения

Рис. 11. Установка ОК-1 для определения минимальных огнегасительных концентраций средств объемнэто

При проведении процесса непрерывной ректификации с заданными скоростями питания и отбора продуктов используются как высокие, так и низкие колонны. При этом Для заданного разделения в цервом случае применяют малые флегмовые числз[ при соответственно малых диаметрах колонн, а во втором случае—большие флегмовые числа и колонны большого диаметра. Следовательно, выбор высоты колонны определяется диаметром. В случае периодической ректификации высота и диаметр колонны могут быть выбраны независимо (при условии, что высота колонны должна быть больше некоторой минимальной величины) таким образом устанавливается время, необходимое для проведения процесса дистилляции. Большая гибкость, возможная при проектировании колонн периодического действия, обусловлена наличием дополнительного переменного параметра — времени проведения процесса. При обосновании условий проведения процесса экономические соображения часто определяют время циклов и дают возможность выбрать флегмовое число и высоту колонны. Однако во многих случаях, когда периодическую ректификацию приходится проводить в многоцелевой установке определенной высоты и диаметра, возникает проблема расчета времени, необходимого для заданного разделения. Методы таких расчетов приведены ниже. [c.350]

Оптимизация схемы облучения блочных объектов, как уже отмечалось выше, состоит в достижении максимально возможного КИИ с учетом обеспечения требований к условиям облучения в заданном радиационном процессе. Решение задачи оптимизации осуществляют в несколько этапов 1) определение рас-стояния от объекта до протяженного облучателя (по нормали к плоскости облучателя), при котором соблюдается заданное требование к неравномерности дозного поля. Для решения этого вопроса необходимо иметь информацию о таких дифференциальных характеристиках, как поле МПД (в блочном объекте) 2) определение коэффициента перекрытия размеров облучателя над размерами объекта или наоборот. Иногда приходится решать вопрос более широко — о выборе способа улучшения равномерности облучения 3) определение минимальной активности облучателя, обеспечивающей номинальную производительность установки прй заданной поглощенной дозе (т. е. при заданной радиационной энергоемкости производства). Для решения этой задачи необходимо обладать информацией как о дифференциальных, так и интегральных характеристиках гамма-установок (т. е. о коэффициенте неравномерности дозного поля и коэффициенте Т1ви) [c.165]

При принятых данных Т1ад = 0,73. Разность температур на теплом конце теплообменника ТО бьша равна 10 К, а теплопритоки извне = 4 кДж/кг. При принятом значении потока Сд определялся коэффициент ожижения х из общего энергетического баланса установки, и для определения минимальной разности температур между потоками по высоте теплообмешшка ТО строились температурные кривые по высоте этого аппарата. Сводные данные расчета приведены в табл. 5.11. [c.345]

Можно провести сравнение прямоточной и противоточной схем экстрагирования по некоторым общим показателям, в качестве которых целесообразно использовать число ступеней, необходимых для проведения процесса, количество и чистоту полученных продуктов. Например, если при прямоточном экстрагировании отношение количеств растворителя к количеству рафината для каждой ступени такое же, как для всей системы противоточного экстрагирования (т. е. а = onst), то общий расход растворителя при прямотоке в п раз больше, чем при противотоке. Однако число ступеней, необходимое для достижения в рафинате определенной (минимальной) концентрации целевого компонента, меньше при прямотоке, чем при противотоке. Кроме того, установки для регенерации растворителя (отделения его от экстракта) имеют большие размеры при прямотоке. [c.134]

Дождевая вода собирается с наклонной поверхности известного размера, покрытой пластикатом, в фарфоровые или полиэтиленовые сосуды [12, 17]. По окончании сбора в собранную воду добавляются носители и небольшое количество кислоты. В зимнее время снег собирается со специально /годготовленной площадки, расчищаемой после каждого снегопада. К растаявшему снегу, находящемуся в фарфоровых сосудах, добавляются носители и небольшое количество кислоты. Требуемый объем дождевой (снеговой) пробы зависит от ее активности и системы применяемого счетного устройства. При определении суммарной удельной активности необходимый объем пробы воды должен быть не менее 10 л. Использование счетной установки с минимальным фоном (1—2 имп/мин) позволяет уменьшить объем пробы до 1-2 л. [c.12]

РИС. 48. Схема установки для определения минимальной энергии зажигания аэровзвесей и азрогеля 1391 [c.115]

Минимальная энергия зажигания пыли определяется как наименьшая энергия конденсатора, при разряде которого через воздушный промежуток возникает искра, зажигаюш,ая пыль с вероятностью, равной 0,01. С помош,ью этого показателя срав нивают чувствительность различных смесей к воспламенению от внешних источников зажигания. Для определения минимальной энергии зажигания пыли используют установку ВНИИПО (рис. 48). В реакционной камере продуцируют направленный поток пыли с помош,ью вибропитателя с регулируемой амплитудой колебания. При этом следует отметить, что испытаниям подвергают порошки с частицами мельче 74 мкм. Используемый в установке питатель недостаточно эффективно диспергирует порошки, особенно этот недостаток может проявляться в случае высокодисперсных порошков и слипающихся пылей. [c.115]

Высушиваемый материалТпредставляет собой кристаллы игольчатой структуры и в процессе сушкн образуют агрегаты. Поэтому предварительно было проведено исследование на лабораторной установке фонтанирующего слоя с целью экспериментального определения минимальной и максимальной скорости воздуха, при которых обеспечивается устойчивое перемешивание материала, а также температуры уходящего из сушилки воздуха, при которой отсутствует налипание материала на стенках камеры и достигается его заданная конечная влажность. [c.253]

Рис. 10.7. Схема экспериментальной установки для определения минимальной энергии воспламенения, когда энергия подводится в виде импульса инфракрасного лазера [Raffel et al., 1985]

Близкое совпадение с результатами опытов уравнения (7.116), в котором коэффициенты скорости приняты равными единице, можно объяснить тем, что при нулевом коэффициенте инжекции весь эжектор заполнен водой, движущейся с небольшими скоростями, что приводит к снижению потерь, имеющих место при нормальной работе водовоздушного эжектора. Величина (Арс)макс может быть определена также из опытов [89]. Был исследован водовоздушный эжектор с диаметром камеры смешения = 13 мм и диаметрами рабочих сопл dp, = 6 8 9 и 10 мм. При установке сопла с dpi = 6 мм производилось снижение расхода инжектируемого воздуха в условиях Рр = onst. При этом снижалось давление всасывания. Когда давление Рн достигало определенного минимального значения, камера смешения заполнялась водой и эжектирование воздуха прекращалось. Противодавление было равно 0,1 МПа. Результаты этих опытов, про- водившихся при различных давлениях воды перед соплом (рр = 0,15 0,17 0,20 0,22 0,24 и 0,25 МПа), показали, что каждому значению рр [c.231]

Как и в других случаях, стоимость воды, получаемой на уста новке со сжатием пара, зависит от стоимости оборудования и энергетических затрат на работу насоса и компрессора. Капиталовложения включают стоимость теплообменников, компрессора и на сосов. Они снижаются при увеличении разности температур пр( теплопередаче в испарителе-конденсаторе, поскольку при этом уменьшается необходимая теплопередающая поверхность. Однакс любое увеличение этой разности температур соответствует увеличению стоимости энергии, необходимой для компрессора. Поэтому при определении минимальной стоимости воды необходимо сбалансировать снижение капиталовложений и увеличение стоимости энергии. Обычно минимальная стоимость воды достигается тогда, когда повышение энергозатрат равно снижению капиталовложений, что для простой установки с использованием сжатия пара соответствует разности температур в конденсаторе-испарителе около 4—6°С. [c.574]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология