Условия и пределы устойчивой работы

У.4. Условия и пределы устойчивой работы [c.191]

Следствием большого влияния самовоспламенения топлива на стабилизацию процесса горения является резкая зависимость пределов устойчивого горения в- воздушно-реактивных двигателях от химического состава топлива. На рис. 53 приведены результаты исследования влияния химического состава топлива на пределы устойчивого горения. Из этих данных следует, что при низких температурах топлива наибольшими пределами устойчивого горения характеризуются парафиновые углеводороды, наименьшими — ароматические. С повышением температуры пределы стабилизации ароматических углеводородов увеличиваются, а парафиновых и нафтеновых уменьшаются или остаются постоянными. Пределы устойчивого горения являются характеристикой возможностей топлива стабилизировать пламя. Чем шире пределы устойчивого горения, тем лучше условия для стабилизации пламени н надежнее работа двигателя на различных режимах. [c.82]

Теоретическая база под это уравнение была подведена значительно позже работами Герцфельда, Гепперт-Майера [4] и Темпер-лея [5], которые нашли логичным поставить следующие условия пределов устойчивости твердого тела, определяющие тройную точку [c.245]

Пределы отрыва и проскока пламени определяются как нри холодной, так и разогретой топочной камере, а также при сжигании газа открытым факелом на воздухе. Таким образом исключается влияние на работу горелки изменений температуры и состава атмосферы в топке по мере ее разогрева, прогрева стенок горелки и многих других факторов. Это необходимо для установления основных зависимостей и для возможности сравнения работы горелок и их моделей между собой с последующим определением влияния отдельных факторов. Определение пределов отрыва и проскока пламени при сжигании газа в открытом факеле на воздухе необходимо также для выявления пределов устойчивости работы горелки при розжиге, когда температуры в топке низкие и топка заполнена воздухом. В случае сжигания газа в керамических туннелях при автоматическом включении и выключении горелок условия в начальный период работы горелки также приближаются к условиям работы на воздухе. [c.271]

Усюкин и Аксельрод характеризуют возникновение гидравлических режимов на ситчатых тарелках тремя основными моментами [30] условие прекращения проваливания жидкости через тарелку парами нижний предел устойчивой работы тарелки, при котором начинается барботаж по всему рабочему сечению тарелки верхний предел устойчивой работы тарелки, определяющий ее пропускную способность. Этим пределом является начало захлебывания колонны. [c.130]

Предела устойчивости работы установки, а выполнение поверочных расчетов связано с определением предела устойчивости в соответствии с общим уравнением (6-11) и с выбором мероприятий по повышению предела устойчивости выпарной установки в данных конкретных заводских условиях. Во всех случаях тепловых расчетов выпарных установок основное значение имеют установление полезных разностей температур по корпусам и выбор внутренне связанных с ними оптимальных напряжений поверхности нагрева. [c.313]

Нижний предел устойчивой работы аппарата определяется условиями равномерного орошения каждой вертикальной решетки по всей ширине слива. Для равномерного снабжения каждой решетки одинаковыми количествами жидкости и газа в рассмат- [c.192]

Имеется также несколько работ, посвященных исследованию возникающих в результате течений в неустойчиво стратифицированных слоях жидкости при различных других условиях. Так, в работе [83] изучалась устойчивость термически возбуждаемого течения вязкой жидкости, нагреваемой снизу. Измерения скорости в неустановившемся режиме при конвекции Бенара, возникающей в результате внезапного охлаждения жидкости сверху, вплоть до сверхкритического числа Рэлея были проведены [70] с использованием техники лазерной спекл-фотографии (дифракционных изображений, полученных в когерентном свете). При этом наблюдались упорядоченные конвективные валки, ориентированные параллельно короткой стороне ячейки Бенара. Количество валков в пределах слоя было примерно в два раза больше по сравнению с тем, что наблюдалось при стационарном режиме. Возникновение конвекции в слое с почти изолированными границами при наличии произвольных пространственных возмущений проанализировано в работе [38]. Проводились экспериментальные и теоретические исследования турбулентной естественной конвекции в горизонтальном слое, нагреваемом снизу [19, 22, 25, 74]. Некоторые результаты этих исследований обсуждаются в гл. 14. [c.217]

При установке на жаротрубных котлах инжекционных горелок среднего давления обычного типа (см. рис. 28) и необходимости работы при давлении газа перед ними ниже 2500—2200 мм вод. ст. во избежание обратного удара пламени обслуживающий персонал вынужден прикрывать воздушную шайбу. В этих случаях догорание газа может происходить только за счет подачи в топку вторичного воздуха, факел удлиняется, и обеспечить в этих условиях полное сжигание газа не удается. Поэтому установку на жаротрубных котлах инжекционных горелок среднего давления обычного типа можно применять только в тех случаях, когда тепловая нагрузка котла практически постоянна и снижается от номинальной только до пределов, обеспечивающих устойчивую работу горелки на таком количестве первичного воздуха, которое необходимо для полного сжигания газа. [c.153]

Самым важным условием устойчивой работы установки ВСУ и получения товарного мыла с заданным содержанием жирных кислот является поддержание в заданных пределах температуры мыла на входе в вакуум-сушильную камеру п остаточного давления в ней, а также температуры воды, питающей конденсатор. [c.138]

В работах Андреева [68, 172] указывалось, что добавка к перхлорату аммония небольшого количества тонкодисперсного алюминия облегчает переход горения смеси при возрастающем давлении во взрыв. Опыты показали, что критическая величина ф (для условий горения при постоянном давлении) смеси ПХА — алюминий (г — 25 мк) не ниже, а даже превышает величину ф для чистого ПХА. Таким образом, введение алюминия повышает устойчивость горения рассматриваемой смеси по сравнению с чистым ПХА в условиях проведения опытов под постоянным давлением. В то же время при проведении экспериментов с этой же смесью в условиях горения под возрастающим давлением введение алюминия облегчало переход горения за пределом устойчивости во взрыв. Сходные данные получены в работе [171] при исследовании влияния дисперсности алюминия. Здесь было установлено, что для смеси крупного ПХА с 5% А1 (г 14 мк) Ан = 20, а смесь мелкого ПХА с пудрой (г — 1 мк) имела Ап = 1,6. Для смеси крупного ПХА с 10% сажи Ап = 2,5, а у смеси с коксом (г = 150—250 мк) Ап = 34. Таким образом, некоторые гетерогенные системы, включающие неспособные к самостоятельном горению компоненты, [c.96]

Обратимся к интерпретации результатов. Согласно точке -зрения авторов работы [191], при горении ЖВВ за пределом устойчивости условия, необходимые для возникновения детонации, могут создаваться в отдельных весьма малых объемах жидкого ВВ, расположенных близ фронта горения . В доказательство приводятся результаты скоростной киносъемки горения, демонстрирующие существование сильно искривленного (обычно конусообразного) фронта пламени. Поскольку динамическое давление оттекающих от искривленной поверхности продуктов сгорания ЖВВ способно уравновесить весьма большой столб жидкости, а также ввиду неравномерного характера поджигания, естественным следствием является асимметричное вытеснение жидкости из пробирки и образование изогнутого фронта горения. Далее проводится параллель между возбуждением детонации при ударе и трения из локальных очагов разогрева и процессом неустойчивого горения жидкости. Предполагается, что вследствие сильной искривленности фронта горения впереди него могут образоваться изолированные объемы высокотемпературных продуктов сгорания. Развитие горения внутри этого объема увеличивает давление и тем-тературу. Если они успеют достигнуть достаточно высоких значений до разрушения очага, то возможно возникновение детонации. [c.271]

Испаряемость реактивных топлив оказывает самое противоречивое влияние на эксплуатационные характеристики реактивных самолетов и двигателей. С одной стороны повышение испаряемости реактивных топлив приводит к снижению высотных характеристик реактивных самолетов вследствие образования паровых пробок и ухудшения работы топливных насосов при полетах в высотных условиях. Кроме этого, по мере повышения испаряемости топлив возрастает их пожароопасность и увеличиваются потери в топливных баках, особенно в сверхзвуковых самолетах. С другой стороны, повышение испаряемости топлив улучшает запуск реактивных двигателей, расширяет пределы устойчивого горения и снижает нагарообразование в камерах сгорания 77, 78]. [c.24]

Первая модель, представляющая собой зону смешения между горячим и холодным газами, оказалась вполне удовлетворительной для интерпретации пределов устойчивости пламени телами плохообтекаемой формы. Однако необходимо тщательно изучать и другие модели процесса, чтобы можно было количественно предсказать все стабилизационные характеристики таких стабилизаторов в различных условиях работы. [c.104]

Устойчивость работы контактного устройства характеризуется, очевидно, стабильностью показателей эффективности в возможно более широком диапазоне изменения нагрузок, ограничиваемом верхним и нижним пределами. Естественно, что одним из главных условий эффективной работы является равномерность распределения потоков жидкости по всему объему аппарата и в пределах каждого контактного элемента. [c.191]

Из этих данных следует, что при низких температурах топлива наибольшими пределами устойчивого горения характеризуются парафиновые углеводороды, наименьшими ароматические. С повышением температуры топлива пределы стабилизации ароматических углеводородов увеличиваются, а парафиновых и нафтеновых уменьшаются или остаются постоянными. Пределы устойчивого горения являются характеристикой возможностей топлива стабилизировать пламя. Чем шире пределы устойчивого горения, тем лучше условия для стабилизации пламени, тем надежнее работа двигателя на различных режимах. [c.129]

Таким образом, за один оборот барабана происходит непрерывное автоматическое чередование процессов образования кека, его обезвоживания, подсушки и снятия с поверхности барабана. Пропускная способность вакуум-фильтров в значительной мере зависит от удельного сопротивления осадка. По данным АКХ, удельное сопротивление осадков колеблется в широких пределах для смеси осадка и ила, сброженной в мезофильных условиях, — от 520-10 до 9140-10 см/г, для термофильно сброженной смеси — от 3953-10 до 9500-10 ° см/г. Считается, что устойчивая работа вакуум-фильтров может быть обеспечена, если удельное сопротивление смеси не превышает 60-10 см/г. [c.298]

Испаряемость — это одна из важнейших характеристик топлив. От испаряемости топлив зависит запуск двигателя и потеря топлива от испарения при полетах на больших высотах. Испаряемость влияет на пределы устойчивого горения, полноту сгорания, нага-рообразование, работу топливных насосов и образование паровых пробок в топливной системе реактивных двигателей в условиях высотных полетов. [c.18]

Применение ингибиторов, дающее прекрасные результаты особенно для стабилизации изоляционных масел, не всегда является достаточно эффективным по отношению смазочных масел, в частности, например, при их работе на двигателях внутреннего сгорания. Условия работы в подобного рода случаях нередко таковы, что масло попадает в зоны (поршень, камера сгорания), где температура выше температурного предела устойчивости даже самого высокосортного масла смазочное масло начинает вследствие этого частично разлагаться с отложением продуктов типа кокса и сажи на отдельных, часто наиболее ответственных деталях двигателя, что в свою очередь нередко приводит к значительным осложнениям в работе мотора. Большой интерес представляет поэтому особый тип присадок, назначение которых заключается в том, чтобы диспергировать образующиеся во время работы масла продукты уплотнения и карбонизации, предотвращая их выделение из масла в виде осадков. Присадки этого рода называются моющими присадками, по характеру действия их можно называть также диспергентами [7]. [c.704]

Основное условие применимости комплексообразующего реагента для хроматографического разделения смесей — образование устойчивых комплексных соединений, подавляющее явление простого вытеснения. Это требует изучения зависимости устойчивости комплексов от состава и строения адденда, что описано в ряде работ [4, 17]. В хроматографических условиях величина устойчивости комплексов должна лежать в определенных пределах, так как комплексы очень высокой прочности не имеют существенных преимуществ и требуют проведения опытов в кислых средах или использования ионов-замедлителей. Для комплексообразующего реагента, который обладает необходимой прочностью, основным требованием является максимально возможное различие величин констант устойчивости как для всех РЗЭ, так и для элементов отдельных групп (селективные реагенты). [c.172]

Строго говоря, начало кавитации — это те условия, при которых кавитация впервые проявляет себя в виде малых неустановившихся, исчезающих зон или каверн. Это своего рода предел бескавитационной работы данной системы, который в отдельных случаях может быть довольно легко определен и обнаружен либо визуально, либо на слух с помощью простейшего оборудования или совсем без него. В силу ряда причин моменту возникновения кавитации в потоке жидкости всегда уделяли и уделяют большое внимание. К этим причинам, в первую очередь, относится тот факт, что моделирование условий, существующих в потоке в момент возникновения кавитации, чрезвычайно затруднительно, хотя бы только потому, что законы подобия требуют образования пусть маленьких, но устойчивых и четко выраженных кавитационных зон. Кроме того, начальная кавитация, в большинстве случаев, не оказывает сколь-нибудь заметного влияния на гидродинамические характеристики рассматриваемой системы. В то же время качественное и количественное развитие кавитации происходит очень быстро, а вместе с этим усиливается и ее влияние на рабочие характеристики. [c.199]

В своей работе И. П. Усюкин и Л. С. Аксельрод [1491, [150] задались целью установить условия прекращения проваливания жидкости через отверстия тарелки, а также нижний предел устойчивой работы барботажной тарелки, при котором барботаж начинает осуществляться по всему рабочему сечению тарелки. Они исходили при этом из схемы показанной на фиг. 150. Вследствие падения уровня по направлению потока жидкости на тарелке газ прорывается в конце пути жидкости, где глубина барботажа минимальная. Поэтому по пути следования жидкости устанавливались три зоны зона стекания жидкости зона, где нет стекания, но нет и барботажа зона пены. Хотя такая схема и соответствует представлетям о течении спокойной жидкости, для случая барбо-194 [c.194]

О влиянии условий предпламенпой подготовки топлива па пределы устойчивой работы ТРД можно судитЬ по результатам испытаний испарительных камер, в которых топливо испаряется в специальных змеевиках и поступает в камеру сгорания в виде пара. Известно, что испарительные камеры характеризуются значительно более узкими пределами устойчивого горения, чем камеры, работаю-ш ие на распыленном топливе. Сужение диапазона устойчивой работы ТРД в этом случае является следствием, с одной стороны, ухудшения условий протекания предпламенных реакций из-за исключения жидкофазного окисления топлива и, с другой стороны, ухудшения условий, благоприятных для образования отдельных объемов топлива, сгорающих в результате самовоспламенения. Интересно отметить, что в тех же испарительных камерах при предварительном испарении капель топлива в атмосфере воздуха в условиях, обеспечивающих протекание реакций жидкофазного окисления, пределы устойчивого горения расширяются. [c.130]

Прежде чем приступить к определению пределов устойчивой работы горелки, необходимо проанализировать, в каких условиях будет работать исследуемое газогорелочновч устройство. В зависимости от этого выбираются способы проведения исследований и составляется методика. [c.269]

При выполнении расчетов выпарных установок при переменных полезных разностях температур по корпусам, кроме основного расчетного режима, относящегося к температурным условиям предела устойчивости установки соответственно предельным (наибольшим) располагаемым полезным ртзностям температур, желательно также оценивать температурные данные и значения по корпусам для начальных условий работы прч чистых поверхностях нагрева. Необходимо, чтобы эти начальные значения и связанные с ними другие показатели температурного режима не находились вне пределов известных из заводской практики величин и также удовлетворяли изложенным в начале 5-11 условиям, характеризующим влияние особенностей температурного режима на работу вьшарных установок. [c.312]

Пределами устойчивости работы горелок являютсй отрыв пламени и проскок его в горелку. При этом следует заметить, что отрыв пламени при определенных условиях может происходить у всех типов горелок, тогда как проскок пламени может происходить лишь у кинетических горелок с принудительной подачей воздуха и инжекционных, для которых характерно наличие в пределах смесителя однородной газовоздушной смесн. [c.153]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

Устойчивое горение топлива в кипящем слое возможно в узком диапазоне температур при нижнем пределе 800 С и определяется условиями устойчивой работы котла и обеспечения полноты выгорания топлива. Верхний предел рабочего диапазона 950°С определяется условиями бесшлаковочной работы аппарата с кипягдим слоем. [c.169]

Настоящая монография П. Гленсдорфа и И. Пригожина, основанная на оригинальных работах авторов и их школы, представляет особый интерес. Авторы пытались обобщить термодинамические методы на область действия нелинейных феноменологических законов. Главные вопросы, которые служат предметом исследования, можно сформулировать следующим образом. Какова термодинамическая основа различных явлений неустойчивости, будь то переход от ламинарного к турбулентному течению или появление аутоколебательных режимов протекания химических реакций И если открытая система находится в условиях, далеких от равновесия, за пределами устойчивости термодинамической ветви, то может ли в ней возникнуть структура в обобщенном смысле этого слова, т. е. временное или пространственное упорядочивание [c.5]

Следует признать, что если критические условия нарушения нормального горения ЖВВ были предметом относительно большого числа как экспериментальных, так и теоретических работ, то вопрос об условиях перехода горения во взрыв разработан весьма мало. Переходу горения во взрыв посвящены единичные экспериментальные исследования, не позволяющие создать законченную картину процесса. Что касается теории вопроса, то она пока не создана. Обычно здесь ограничиваются предположением, что горение за пределом устойчивости может привести к автотурбулизации, взрыву и даже детонации. Однако экстраполирование предельных явлений на далекие запредельные обла- [c.193]

В работе [1739] показапо, что наиболее общим условием предела, отвечающего 1среходу от поустойчивого к устойчивому состоянию системы, является условие касания изок гии, которое может быть записано в виде [c.434]

Каталитическое дегидрирование как бутена-1, так и обоих изомеров бутена-2 приводит к образованию дивинила. Дегидрирование бутиленов проводится на катализаторах, содержащих окись железа, окись хрома и окись калия, или же на кальпий-никельфосфате с примерной формулой Са8М1(Р04)б, стабилизованном окисью хрома. Эти катализаторы довольно устойчиво работают в течение более, 6 месяцев, обеспечивая конверсию 35% за проход при селективности свыше 85% [159, 160, 161]. Условия дегидрирования бутиленов в дивинил значительно жестче, чем бутана в бутилены. Тем1пературу процесса поддерживают в пределах 620—675° С, давление 70—100 мм рт. ст. Для создания такого давления применяют или разрежение, или чаще всего разбавление инертными парами или газами, обычно парами воды. Молярное соотношение паров воды к бутиленам поддерживают на уровне 10 20 1. [c.157]

Изучался гидрогенолиз сераорганических соединений в присутствии отечественного промышленного алюмо-кобальто-молиб-денового катализатора [81] с зернами средним размером 0,3 и 0,06 см. Вывод па режим устойчивой работы достигали пропусканием через катализатор в течение —48 час. дизельного топлива, содержащего 1,03% вес. общей серы, в условиях, принятых нами за стандартные (температура 375° С, давление 40 ат скорость пропускания водорода 70 л/ час объелшая скорость подачи жидкого сырья 1 час ). Активность подготовленного таким образом катализатора оказалась практически постоянной при последующем пропускании через него сернистого сырья. Для контроля за сохранением активности катализатора периодически проводили обессеривание при стандартных условиях (см. выше) дизельного топлива, содержащего 1,03% вес. общей серы, а также повторяли одип из первых опытов по гидрогенолизу дибензотиофена, растворенного в цетапе при следующих условиях Т = 375° С, Робщ = = 40 ат, = 33,3 ат, т = 3,73 сек. Расхождения в глубине гидрогенолиза не превышали обычно 1—3% (по абсолютной величине), что лежит в пределах погрешности опыта. Для примера в табл. 40 приведены некоторые результаты проверки активности примененного авторами образца катализатора. [c.70]

По данным многократных измерений была построена серия калибровочных кривых (см. рисунок, а). Данные для каждой кривой получены независимо, в условиях повторного включения установки, повторной настройки на максимум излучения и т. д. Этим объясняются изменения наклона кривых. Однако отношение ординат кривых в каждой точке постоянно, что указывает на устойчивость работы аппарата и сохранение постоянства интенсивности излучения в течение времени, необходимого для выполнения измерений на всей серии эталонов. Разброс точек относительно кривой в пределах содержаний Та2О5 0,02—1,0% [c.270]

Следовательно пределы регулирования горелки ограничиваются не пределами устойчивости ее работы, а располагаемым давлением газа перед соплом и условием необходимой инжекции воздуха при работе с давлением газа выше 0,9 кПсм . [c.124]