Питтингообразование в морской воде

Катодная защита поляризацией до потенциала ниже критического потенциала питтингообразования. Для этого можно применять приложенный извне ток, а также в хорошо проводящих средах (например, морской воде) — защиту цинковыми, железными или алюминиевыми протекторами [44]. Аустенитные нержавеющие стали, применяемые для сварки малоуглеродистой листовой стали, а также гребные винты из стали 18-8, установленные на судах из черной стали, не подвергаются питтингу. [c.315]

П до Н—при 16—35 С в сточной морской воде, содержащей 1,8% твердых веществ и 1—2,5% двуокиси серы при интенсивном перемешивании для II Укп = 0,008 мм/год (наблюдается значительное питтингообразование с глубиной поражения более 0,25 мм и коррозионное растрескивание). [c.255]

В до X — при 16—35°С в сточной морской воде с общим содержанием твердых веществ порядка 1,8 /о и 1—2,5% двуокиси серы и интенсивном перемешивании для карпентера 20 СЬ Укп = 0,003 мм/год (наблюдается незначительное питтингообразование глубиной 0,13 мм) Для ни-о-неля У = 0,005 мм/год. Оба материала склонны к коррозионному растрескиванию. [c.256]

Коррозионную стойкость металлов в морской воде характеризует потенциал питтингообразования, т. е. значение потенциала [c.18]

В средах с высоким содержанием хлоридов отмечается протекание локальной коррозии большинства металлических материалов, в том числе нержавеющих сталей. Наиболее часто встречающейся формой локальной коррозии в морской воде является питтингообразование. Причиной появления питтингов, по-видимому, следует считать точечную перфорацию пассивной пленки на поверхности металла вследствие образования растворимых хлоридных комплексов. Внутри очагов коррозии отмечается локальное понижение pH, связанное с гидролизом продуктов коррозии. [c.14]

Склонность к питтингообразованию углеродистых сталей в аэрированной морской воде незначительна. [c.19]

Потенциал питтингообразования Епо является важной характеристикой коррозионной стойкости нержавеющих сталей. Чем выше потенциал питтингообразования, тем менее подвержена сталь этому типу коррозии. Потенциал питтингообразования принят за критерий для одной из классификаций нержавеющих сталей по их стойкости к морской коррозии. Для возможности сравнения коррозионной стойкости потенциалы сталей определяются в деаэрированной морской воде, не содержащей окислителей. [c.21]

В установках для обессоливания морской воды дистилляционного типа успешно может быть использована низколегированная сталь состава (%), С (0,01—0,10), Сг (3,0—4,0), ЫЬ (0,5—1,0), Си (0,5—1,0) Мп (0,3—0,6), А1 (0,02— 0,10), случайные прнмеси 81. Кроме того, сталь может содержать никель (суммарное содержание Си, Мп и N4 не должно превышать 2,5%), а также Т1 п V (суммарное содержание А1,Т1 и Vне должно превышать 0,2%), содержание всех легирующих элементов должно быть ниже тех концентраций, которые вызывают пассивацию. Желательно, чтобы содержание серы и фосфора в стали не превышало соответственно 0,017 и 0,015%. Такая низколегированная сталь обладает в 3—10 раз более высокой стойкостью в аэрированной морской воде при температурах до 115°С (скорость коррозии при 115°С<0,003 г/(дм -сут), чем применяемые в настоящее время в обессоливающих установках углеродистые стали. Очень высока стойкость такой стали к питтингообразованию при повышенных температурах. [c.22]

Высокую стойкость к питтингообразованию в аэрированной морской воде, особенно при умеренных температурах (до 50— 60 °С) имеют железосодержащие сплавы и стали а) Сг (16), [c.22]

Кобальт и медь снижают общую коррозионную стойкость сталей в морской воде, однако облегчают механическую обработку и снижают вероятность питтингообразования, поэтому при получении сталей необходимо выбирать оптимальные содержания этих компонентов. В этом отношении классическая сталь имеет состав (в %) Сг (20), N1 (25), Мо (4,5), Си (1,5), [c.26]

Основными видами локального разрушения алюминиевых сплавов являются питтингообразование и межкристаллитная коррозия, причем питтинговая коррозия снижается с увеличением pH морской воды от 6,5 до 8,0 [17]. [c.29]

Следует, однако, иметь в виду, что потенциалы питтингообразования алюминия, алюминиево-магниевых и алюминиево-магниево-марганцевых сплавов в морской воде практически не зависят от их химического состава. Различие в поведении этих сплавов проявляется в том, что в морской воде у них устанавливаются неодинаковые потенциалы коррозии. У алюминиево-цинково-магниевых сплавов потенциал питтингообразования более отрицателен, чем у других алюминиевых сплавов. Для этога же сплава область пассивации наиболее узкая. Общим в коррозионном поведении всех алюминиевых сплавов в морской воде является то, что их коррозия, как правило, протекает с катодным контролем [18]. [c.29]

В химической промышленности находят применение медноникелевые сплавы, содержащие 10, 30 и 63—70% Ni, а также другие металлы, в частности Fe и Мп. При скорости движения морской воды 0,30 м/с и менее коррозия таких сплавов имеет в основном равномерный характер со слабой тенденцией к питтингообразованию. Наименее подвержены коррозии сплавы Си (90), Ni (10) и Си (70), Ni (30). При больших скоростях движения морской воды стойкость медно-никелевых сплавов несколько повышается вследствие снижения коррозионного действия различного рода загрязнений воды и отложений на поверхности металла. В частности, при скоростях 1,5—4 м/с, соответствующих движению морской воды в насосах и теплообменниках, сплавы Си (70), Ni (30) и Си (90), Ni (10) подвержены лишь незначительной коррозии в зонах с турбулентным режимом движения. Противокоррозионные свойства этих сплавов могут быть улучшены введением в их состав 1—3% Fe. Однако присутствие в сплаве Си (70) и Ni(30) более 1% Fe увеличивает вероятность питтингообразования. Достаточно эффективно введение в состав сплава Си (70), Ni (30) добавок алюминия. Склонность к коррозии в зонах турбулентности в большей степени присуща никельсодержащим сплавам, чем чистому никелю. При очень высоких скоростях движения среды (от 4 до 40—50 м/с) скорость коррозии медно-никелевых сплавов выше, чем при более умеренных скоростях. [c.31]

При исследовании нарушения пассивности анионами раствора неплотности между металлом и изоляцией опасны также тем, что в них депассивация металла может протекать при более отрицательных потенциалах. В таких случаях питтинги обычно располагаются на границе изоляция — металл. Так, для нержавеющих сталей в морской воде потенциал питтингообразования в зазоре под плотно прижатым плексигласом был на [c.112]

Питтинговая (точечная) коррозия—локальный вид коррозионного разрушения, который поражает металлоконструкции в нейтральных и морских водах, при эксплуатации оборудования в различных отраслях промышленности. Существует пять основных методов исследования процесса питтингообразования [c.332]

Состояние поверхности стали при погружении в воду имеет очень большое значение. Это объясняется тем, что многие естественные водные среды являются хорошими электролитами и в случае их постоянного контакта со сталью возникают достаточно благоприятные условия для электролитической коррозии. Например, наличие на поверхности вторичной окалины намного опаснее при погружении в морскую воду, чем при экспозиции на воздухе, так как гальваническая пара, образованная окалиной и чистой сталью, гораздо более активна в первом случае и может привести к быстрому питтингообразованию. После щести-месячного погружения в морскую воду в Госпорте на прокатанных стальных образцах были обнаружены питтинги глубиной до [c.13]

Интенсивное питтингообразование может происходить в местах сварки, особенно при погружении в морскую воду. Известны случаи скорости коррозии сварных швов на ледоколах до 10 мм/год. Причиной интенсивной коррозии считают образование гальванических пар между металлом шва и стальными листами. Использование для сварки электродов из более благородных металлов позволяет решить эту проблему [27]. [c.13]

Была установлена не только высокая общая стойкость титана к коррозии в спокойной и движущейся морской воде, но также коррозионной кавитации и усталости, а также к коррозии под напряжением, устойчивость в отношении коррозии в щелях и к питтингообразованию Вследствие положительного стационарного потенциала титан не склонен к коррозии в контакте, но сам несколько увеличивает коррозию других металлов (даже меди), находящихся с ним в контакте. По своему контактному действию он аналогичен нержавеющей стали в пассивном состоянии, т. е. представляет собой не очень активно действующий катод. [c.570]

Никель, содержащий 0,6 -электронных вакансий на один атом (определено магнитным способом), в сплаве с медью — непереходным металлом, не имеющим -электронных вакансий, сообщает сплаву склонность к пассивации при атомном содержании Ni 30—40 %. Этот критический состав определялся по скорости коррозии в растворе Na l (рис. 5.12 и 5.13), по склонности к питтингу в морской воде (рис. 5.13), и более точно, путем оаре-деления значений /крит и /пас (рис. 5.14) [46—48] или по значениям Фладе-потенциалов в 1 н. H2SO4 (рис. 5.15) [49]. Питтингообразование в морской воде наблюдается главным образом при [c.92]

На протекторы из магниевых сплавов для катодной защиты в США каждый год потребляют примерно 5,5 млн. кг магния [101. Магниевые аноды часто легируют 6 % А1 и 3 % Zn для уменьшения питтингообразования и увеличения выхода по току. Достоинством магнйя высокой чистоты, содержащего 1 % Мп, является более высокий потенциал (с более высоким выходным анодным током) [11 ]. В морской воде значения выхода по току обоих сплавов близки, однако в обычных грунтах этот показатель для сплава с 1 % Мп несколько ниже. Практически токоотдача магниевых анодов в среднем составляет около 1100 А-ч/кг по сравнению с теоретическим значением 2200 А-ч/кг. Схема стального бака для горячей воды с магниевым анодом, представлена на рис. 12.3. Применение таких стержней может продлить жизнь стальных емкостей на несколько лет, при условии их замены в требуемые сроки. Степень защиты выше в воде с высокой элек- [c.219]

При 368-суточных испытаниях различных промышленных сплавов алюминия в морской воде возле Ки-Уэст во Флориде их коррозионное поведение (наличие или отсутствие питтинга) зависело от присущего им коррозионного потенциала [7]. На сплавах с потенциалами от —0,4 до —0,6 В (большинство из них содержало легирующую добавку меди) образовались питтинги со средней глубиной 0,15—0,99 мм. На сплавах с более отрицательными значениями потенциала (от —0,7 до —1,0 В) питтинг практически не образовывался. Причина такого поведения сплавов становится понятной, если сопоставить указанные области коррозионных потенциалов со значением критического потенциала питтингообразования в 3 % растворе Na l, которое составляет —0,45 В (см. разд. 5.5.2). Контакт образцов сплавов, склонных к питтингу, с пластинами активного алюминиевого сплава (см. разд. 12.1.2), который обеспечивал поляризацию металлов примерно до —0,85 В в основном успешно предотвращал образование питтинга в течение всего периода испытаний. Результаты этих испытаний в реальных условиях подтверждают предположение, что в отсутствие щелей алюминий и его сплавы при потенциалах ниже критического значения не подвергаются питтинговой коррозии. [c.343]

Легирование никеля медью несколько повышает стойкость металла в восстановительных средах (например, в неокислительных кислотах). Ввиду повышенной стойкости меди к питтингу, склонность сплавов никель—медь к питтингообразованию в морской воде ниже, чем у никеля, а сами питтинги в большинстве случаев неглубокие. При содержании более 60—70 ат. % Си (62—72 % по массе) сплав теряет характерную для никеля способность пассивироваться и по своему поведению приближается к меди (см. разд. 5.6.1), сохраняя, однако, заметно более высокую стойкость к ударной коррозии. Медно-никелевые сплавы с 10—30 % N1 (купроникель) не подвергаются питтингу в неподвижной морской воде и обладают высокой стойкостью в быстро движущейся морской воде. Такие сплавы, содержащие кроме того от нескольких десятых до 1,75 % Ре, что еще более повышает стойкость к ударной коррозии, нашли применение для труб конденсаторов, работающих на морской воде. Сплав с 70 % N1 монель) подвержен питтингу в стоячей морской воде, и его лучше всего применять только в быстро движущейся аэрированной морской воде, где он равномерно пассивируется. Питтинг не образуется в условиях, когда обеспечивается катодная защита, например при контакте сплава с более активным металлом, таким как железо. [c.361]

Даже для высоколегированных нержавеющих сталей пассивное состояние в морской воде неустойчиво, и они склонны к питтингообразова-нию. Поэтому важная характеристика коррозионной стойкости металлов в морской воде — потенщ1ал питтингообразования. В морской воде смещение потенциала питтингообразования в отрицательную область происходит при увеличении концентрации ионов хлора, повышении температуры и pH. [c.14]

При эксплуатации в морской воде нержавеющие стали обычно имеют потенциал +200 мВ по НКЭ. При увеличении потенциала понижается критическая температура питтингообразования при определенной концентрации хлоридов и постоянном потенциале и, следовательно, повышается опасность питтинговой коррозии. [c.22]

В до П — от об. до 100°С в 37о-пом растворе при об. т. Упм < 0,1 г/м2-24 ч, при 50°С Упм < 0,2 г/м -24 ч, при 98°С Упм < 0,3 г/м -24 ч (питтингообразование). Окислители способствуют развитию коррозии и питтингообразо-ванию. Незагрязненная морская вода менее коррозионноактивна, чем чистый 3%-ный раствор хлорида натрия, [c.345]

Для коррозионного поведения нержавеющих сталей в морской воде характерна склонность к питтинговой коррозии, начало которой определяет значение потенциала питтингообразования. Потенциалы питтингообразования для различных нержавеющих сталей в растворе хлорида натрия приведены в табл. 2.3. [c.27]

Важной характеристикой коррозионной стойкости металлов (в том числе и в морской воде) является потенциал питтинго-образования (потенциал пробоя), т. е. то значение потенциала металла в воде, при котором начинается питтингообразование. Понижение потенциала питтингообразования указывает на снижение коррозионной стойкости металла. В морской воде смещение потенциала питтингообразования в отрицательную область происходит при увеличении концентрации ионов С1 , повышении температуры и pH. Наоборот, увеличение потенциала питтингообразования связано с возрастанием буферной емкости и скорости движения воды. [c.14]

Процесс коррозии в морской воде той же стали может быть проиллюстрирован потенциокинетической поляризационной кривой (рис. 1.6). Зависимость логарифма плотности тока от потенциала металла позволяет определять значения потенциала питтингообразования (пробоя) Епо- [c.21]

Таблица 1.3. Потенциалы питтингообразования некоторых нержавеюи ,их сталей в деаэрированной морской воде в отсутствие окислителей при 30 и 80 °С

Стойкость к питтингообразованию сплава Hastelloy С в морской воде значительно выше, чем у нержавеющих сталей типа AISI 316 (содержащей 18% Сг, 18% Ni и Мо). К тому же коррозионная стойкость сплава Hastelloy С мало зависит от колебаний температуры. [c.30]

Определение склонности к питтинговой коррозии по потенциалу питтингообразования стали 26—1S и аустенитных сталей IS rlONi и I8 rl2Ni2Mo в деаэрированной морской воде (рН = 7) при 25, 60 и 90 °С показало значительные преимущества стали 26—1S. [c.167]

У нержавеющей стали, содержащей 18% Сг и 8% N1, типа 304 (см. табл. 17) питтингообразования или совсем не было, или оно было незначительным (<0,15 мм) и потери массы в 10 грунтах из 13 также были невелики. Однако в каждом из остальных трех грунтов, по крайней мере на одном из образцов (толщиной от 0,40 до 0,81 мм), наблюдалась перфорация вследствие питтинга. Нержавеющая сталь типа 316 не подвергалась питтингу во всех 15 грунтах, в которых данный сплав выдержршали б течение 14 лет. Однако имеется предположение, что питтинг образовался бы и на этом сплаве при более длительных выдержках аналогично тому, как у стали 304 и у безникелевых нержавеющих сталей в морской воде появление питтинга отмечается только примерно через 2,5 года. [c.146]

Интересная работа, проведенная в Теддингтоне на моделях котлов типа морских шотландских, пролила свет на много важных вопросов. В этих опытах трубы выдерживались в подсоленной воде, подготавливавшейся смешением пресной воды с различными количествами синтетической морской воды (содержавшей большинство солей, находящихся в естественной морской воде, но без сапонина). Если применявшаяся смесь имела слабокислую реакцию, то легко образовывались питтинги, однако у стали, содержавшей медь, питтингообразование проявлялось в значительно меньшей степени. Если же вода имела слабощелочную реакцию, образование питтингов было слабым и в этом случае медь благоприятного влияния не оказывала. [c.425]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология