Планя напор

Рис. 38. Расчетная схема водовода а —разрез и связь между пьезометрическими напорами б —план с указанием перемычек н потокораспределения воды при аварии а —график совместной работы насосной н водоводов при нормальном и аварийном режимах работы

Характеристики водоуловителей 1-6 (табл. 8.6) приведены для следующих условий плотность орошения = 6200 кг/(м X X ч) скорость движения воздуха перед уловителями 2,3 м/с напор воды перед соплами Н = 4 м водоуловители располагались на трубах водораспределительной системы расстояние от водораспределителя до оросителя составляло 0,8 м сопла обращены факелами вниз. В таблице приведены два распространенных способа оценки капельного уноса из градирни в килограммах с 1 м площади градирни в плане за час, кг/(м ч), и в граммах в 1 м воздуха, г/м . Оценка эффективности работы (водоулавливающей способности) водоуловителей произведена по отношению значений уноса капель и расхода воды <7ун/ ж (как в СНиП 2.04.02-84). Коэффициент сопротивления отнесен к скорости движения воздуха в свободном сечении градирни перед водоуловителем. [c.187]

Обычно водоворотные камеры хлопьеобразования используют на сооружениях производительностью до 3000 м /сут. В сооружениях большей производительности (до 45 ООО м /сут) используют перегородчатые камеры хлопьеобразования с вертикальной циркуляцией воды, а более 45 000 м /сут —с горизонтальной циркуляцией. Перегородчатые камеры выполняют в виде железобетонных прямоугольных резервуаров с перегородками пз дерева или железобетона. Циркуляция воды в них может осуществляться в вертикальном и горизонтальном направлениях, что обеспечивает хорошее перемешивание воды и время пребывания ее в камере до 30 мин. Обычно перегородчатые камеры хлопьеобразования используют совместно с горизонтальными отстойниками. Дно перегородчатых камер имеет уклон 0,02—0,03 для обеспечения смыва осадка, который может выпасть при эксплуатации. При расчете камер перегородчатого типа определяют объем, размеры в плане, число и ширину коридоров, а также общие потери напора воды в камере. [c.47]

В настоящем учебнике отдельных технологических задач рассмотрено меньше, чем в других учебниках. Скажем, в разделе "Дистилляция" опущены некоторые способы осуществления этого процесса, не содержащие оригинальных методических решений по той же причине в главе "Экстракция" не рассматривается экстрагирование с флегмой (в таких случаях читатель обычно отсылается к соответствующей литературе). Мы постарались использовать предоставленные нам страницы для углубленной (в плане ПАХТ) проработки физического смысла, подходов и приемов, детального рассмотрения тех процессов и ситуаций, которые характерны для возможно более широкого круга "процессных" задач. В ряде случаев приводится несколько возможных путей анализа объектов в качестве примеров можно привести распределение скоростей при течении тонких пленок (глава "Гидравлика") или формирование напора центробежного насоса (глава "Перемещение жидкостей"). [c.19]

В последние годы выявилась большая плодотворность использования для анализа процессов переноса величин, обратных сопротивлениям. Они получили название пропускных способностей и представляют собой отношение полного потока субстанции к соответствующей движущей силе (в более общем плане — к характерному перепаду соответствующего потенциала). Так, для переноса потока теплоты Q нормально к теплопередающей поверхности F характерным перепадом температур будет движущая сила (температурный напор) At. Тогда пропускная способность Q/At для переноса теплоты путем теплопроводности выразится как (X/S)F, а путем конвекции — как aF аналогично — для массопереноса (D/6)F и р/". Применительно к продольному переносу теплоты (например, при нагреве потока G жидкости с теплоемкостью с от температуры f до Г") поток теплоты, как будет показано в разд. 7.5 и следующих, выразится Q = G (t — f). Следовательно, пропускная способность Q/ t" - [c.68]

Одной из особенностей центробежного насоса является взаимозависимость развиваемого им напора и производительности. В самом деле, выражения (3.346) и (3.35а) для напора и производительности содержат абсолютную скорость С2, так что зависимости Н = Н(с2) и К = V( 2) демонстрируют связь Н п V, заданную в параметрической форме. Зависимость между напором Я и производительностью V для постоянной (заданной) частоты вращения носит название частной характеристики центробежного насоса. При выборе оптимального режима работы центробежного насоса целесообразно использовать его универсальную характеристику, которая представляет зависимости Я от К при различных скоростях вращения рабочего колеса. Для технологов важно (в плане отыскания рабочей точки центробежного насоса — см. ниже) представить зависимость Я от К в явном виде. Связь теоретических напора Я и производительности Vj может быть установлена аналитически. [c.304]

В расчетном плане интенсивность теплоотдачи удобнее выражать в зависимости от температурного напора (02 - /). Поскольку, согласно (6.3), д = аД/, то [c.504]

Основным режимом движения сточных вод по коммуникациям и сооружениям очистной станции должен быть самотечный. По этой причине на планировочно-компоновочную схему очистной станции значительное влияние оказывает высотное расположение отдельных сооружений. Для определения взаимного высотного расположения элементов очистной станции одновременно с разработкой генерального плана производят построение профилей по воде и осадку. Высотное расположение сооружений должно учитывать расчетные перепады напора [c.232]

Действительный напор насоса меньше теоретического по следующим причинам реальные лопатки имеют конечную толщину и их количество ограниченно, поэтому в межлопастных каналах колеса возникает циркуляция жидкости, план скоростей искажается при течении жидкости в насосе (в межлопаточных каналах, при входе жидкости на лопатки, в улитке, во всасывающем и нагнетательном патрубках) неизбежны гидравлические потери. Первый фактор учитывают при помощи коэффициента циркуляции [c.368]

Одну из сторон перегородчатой камеры хлопьеобразования в плане принимают равной ширине отстойника, другую подбирают так, чтобы отношение сторон находилось в пределах 0,66—1,5. Потерю напора Л, м, в перегородчатых камерах хлопьеобразования определяют из выражения [c.896]

При построении плана течения с. учетом потерь напора скорость в сечении линии тока определяется из уравнения Бернулли с учетом уклона о русла и уклона трения if, определяемого по Шези [c.149]

При проведении опытных откачек, нагнетаний и наливов в скважины должна быть намечена определенная расчетная схема опыта, которая зависит от следующих основных факторов 1) природных геологических условий (мощности пласта, характера его внешних границ в плане и разрезе, степени неоднородности и изотропности пород) 2) гидравлического типа водоносного пласта (напорного или безнапорного) 3) конструкции опытной скважины (размещения ее рабочей части в пласте, формы и размеров проходных отверстий, наличия или отсутствия гравийной обсыпки) 4) режима откачки, налива или нагнетания (с постоянным расходом, с постоянным понижением уровня, мгновенное изменение напора). [c.16]

Для пласта, ограниченного в плане двумя параллельными прямыми границами равного напора (полосообразный пласт), влияние ближайшей к опытной скважине границы будет примерно таким же, как в случае полуограниченного пласта, а влияние более удаленной от скважины границы будет совершенно ничтожным. [c.17]

При длительной эксплуатации подземных водозаборов, вертикального и горизонтального дренажа, горных разработок с водоотливом и систем строительного водопонижения в неоднородно-слоистых грунтах целесообразна разработка методики решения обратных задач на моделях стационарного потока, позволяющей по известному полю напоров и расходам произвести зональные определения к, г ж коэффициентов перетекания. В этой методике главным является раздельное определение й и е для различных зон в плане и величины перетекания подземной воды из одного водоносного слоя в другой. На модели нестационарного течения при известных к, е могут выполняться зональные определения а. [c.263]

Расстояния в плане от подземных сетей трубопроводов при их траншейной прокладке до параллельно расположенных зданий, сооружений и дорог, а также других инженерных сетей следует назначать в зависимости от конструкции фундаментов зданий, типа дорог, глубины заложения, диаметра и характера сетей, напора в них, конструкции колодцев и тому подобных устройств на сетях и других местных условий согласно табл. 18 и 19. [c.211]

В качестве примера опишем гидротехнический узел машинного водоподъема одной оросительной насосной станции (рис. 148), в которой установлено пять вертикальных осевых насосов типа ОПВ. Подача насосной станции при форсированном расходе 17,5 м с, таким образом, каждый насос имеет подачу 3,5 м с и напор от 9 до 11 м. Как видно из рисунка, здание насосной станции блочного типа. Подводящая труба имеет криволинейную ось и переменное сечение при входе прямоугольное и у входного патрубка насоса круглое. Более подробно здание насосной станции изображено на поперечном и продольном разрезах (рис. 149, а, в) и в плане (рис. 149,6). Из рисунка 148 можно видеть, что аванкамера насосной станции в плане имеет форму трапеции с основаниями 2,5 и 22,5 м и длиной 35 м на расстоянии 5,85 от входных бычков аванкамера имеет уклон 0,2 к входным отверстиям. Бычки сопрягаются с открылками — железобетонными контрфорсными стенками, расположенными под углом 45° к оси аванкамеры. Насосы заглублены под уровень воды на 2,9 м при самом низком горизонте воды в подводящем канале у здания насосной станции. [c.170]

Таким образом, проектирование насоса для заданных значений подачи, напора и числа оборотов сводится к расчету формы и размеров каналов проточной части корпуса и лопастного колеса. Стенки каналов Рис. 23. План скоростей корпуса неподвижны, и скорости [c.30]

Величину получим по значению меридианной составляющей — = Скорость и 1 после поступления на лопасть получим, замыкая план скоростей, как геометрическую сумму Шх и их- Возникновение окружной составляющей скорости х при поступлении потока в колесо является следствием возмущающего действия лопастей на поток и поэтому не приводит к уменьшению создаваемого колесом напора. Внезапное изменение абсолютной скорости от значения до поступления на лопасть до значения 01 после поступления на нее характеризуется вектором удара который в рассматриваемом случае равен [c.78]

Повышение коэффициента теоретического напора требует возрастания Vu2— коэффициента величины окружной составляющей скорости. Из рассмотрения плана скоростей (рис. М) следует, что это может быть достигнуто увеличением угла выхода лопасти Рг- [c.81]

Расчет выходного (наружного) радиуса колеса вытекает из плана скоростей при выходе потока из колеса (рис. 51). Однако, как указано выше (п. 23), для определения влияния конечного числа лопастей на расчетный напор Н необходимо знать основные размеры колеса. Поэтому расчет элементов выхода из колеса приходится вести методом последовательных приближений. [c.91]

Здесь 2 — площадь сечения резервуара в плане иа уровне Н. Знак — поставлен потому, что напор уменьшается, т. е. величина dH отрицательна. Таким [c.48]

Введение фильтров в состав сооружений станции аэрации требует разрешения ряда задач по составлению схемы, выбору перечня сооружений и механизмов, а также по сбору и обработке промывной воды. Прежде всего для возведения фильтров необходимо иметь дополнительный перепад в гидравлической схеме. Для скорых и двухслойных фильтров величина этого перепада должна быть в пределах 3—3,5 м. Конструкция фильтров при фильтрации снизу вверх является более экономичной, в данном случае требуется запас напора 2—2,5 м. Эта разница обеспечивается более высокой отметкой выпускных труб прн фильтрации снизу вверх. Кроме разобранных выше технологических параметров, влияющих на общий расход промывной воды, на интенсивность притока и единовременное ее поступление влияют размеры каждой секции фильтров. При имеющих место в практике водопроводных станций размерах секций фильтров в плане от 20 до 100 м секундный расход воды может изменяться от 320 до 1600 л/сек. Объем промывной воды от одной секции составляет соответственно 134 и 670 ж . [c.76]

Гидромеханический расчет спиральной каме-р ы. Принимаем металлическую спиральную камеру с углом охвата в плане Фшах = 345°. При расчетном напоре Яр = 63 Л4 скоростной коэффициент в соответствии с нормами, указанными в 43 гл. IX, [c.217]

На рис. 1.7, а показан план двухэтажной шесгиквартирной секции жилого дома, а на рис. 1.7, б — циклическая схема г.ц., моделирующей воздушную сеть данной секции. Элементы системы на Ш1ане и соответствующие им элементы цепи пронумерованы одинаковыми цифрами. (При составлении схемы окна одной квартиры, выходящие на одну сторону, заменены одним элементом, два вытяжных канала одной квартиры объединены в один по правилу суммирования проводимостей). Напор фиктивных источников равен.разности давлений между соединенными точками. [c.26]

Мвт, напор в обоих режимах 18—27 м, скорость вращения 92,4 об/мин). Общий вид этой насосотурбины показан на рис. 14-9 (фирма Инглиш Электрик). Рабочее колесо похоже на рабочее колесо диагональной турбины (рис. 4-33), угол лопастей здесь 45°. В агрегате Адам-Бек применен диагональный направляющий аппарат, причем основные лопасти неповоротные. Это позволило несколько сократить габариты спирали в плане и уменьшить угол поворота потока в меридиональной плоскости. Однако такое решение значительно усложняет технологию изготовления. В связи с этим во всех последующих конструкциях диагональных насосотурбин направляющий аппарат делается радиальным, как показано на рис. 4-33. [c.437]

В зависимости от особенностей технологического процесса и его конструктивного оформления возможно различное взаимное направление движения теплоносителей некоторые схемы их движения демонстрируются на рис. 7.9. Первые две (параллельное движение теплоносителей), называемые простыми, могут бьггь оформлены в виде прямотока (вид а) либо противотока (вид б). Остальные схемы именуют сложными на рисунке в качестве примера показаны перекрестный ток (вид в) смешанный ток 1-2 (вид г) — его индексация указывает, что первый теплоноситель делает один ход, а второй — два тройной поток (вид д), когда в одном аппарате первый теплоноситель обменивается теплотой сразу с двумя раздельными потоками. Взаимное направление движения теплоносителей важно в технологическом и расчетном плане, в частности при установлении средних температурных напоров, конечных температур теплоносителей, количеств переданной теплоты. [c.546]

Например, при определении коэффициента фильтрации по данным кустовой откачки в напорном пласте, ограниченном в плане линией равного напора (полуограниченнып пласт с постоянным напором на этой границе), имеем [37 [c.16]

Двухъярусные отстойники, или эмшеры, применяются для отстаивания сточной жидкости, сбраживания и уплотнения выпавшего осадка. Они представляют собой круглые или прямоугольные в плане резервуары, в верхней части которых располагаются осадочные желоба, работающие как горизонтальные отстойннкн. Выпавший осадок из желобов проваливается через щели в нижнюю септическую часть, где происходит его сбраживание и за счет большой глубины — уплотнение. Сброженный осадок выпускается по иловой трубе диаметром 200лл под напором 1,5—1,8 м со дна, которое делаемся коническим (рис. 26). [c.131]

Кроме указанных горизонтальных насосов, в настоящее время выпускаются одноколесные вертикальные насосы 2-НФуВ, 4-ФВ и 20-ФВ. Производительность их колеблется от 43 до 4 ООО м /час, а напор —от 15 до 25 м. Вертикальные насосы позволяют сокращать размеры насосных станций в плане. [c.77]

Охлаждающие пруды. Охлаждающие пруды, или брызгальные бассейны, представляют собой искусственные водоемы (пруды), над поверхностью которых разбрызгивается вода при помощи распылительных сопел (форсунок). План и разрез такого бассейна показаны на рис. 8.7. Разбрызгивание воды во много раз увеличивает площадь поверхности соприкосновения ее с воздухом, вследствие чего как испарение воды с поверхности самого пруда, так и радиационный приток тепла к ней имеют сравнительно небольшое значение. Поддон бассейна /, являющийся водосборным резервуаром, выполняется из бетона и имеет высоту 0,5—1,0 м. Обычно поддон в плане имеет вид вытянутого прямоугольника, длинную сторону которого располагают перпендикулярно к господствующему направлению ветров в летнее время, чтобы максимально использовать силу ветра. Форсунки 3 монтируют над уровнем воды выходными отверстиями вверх, чтобы эжектирующее действие струй воды, вылетающих из сопел, усиливало конвективное движение воздуха. Иногда такие бассейны окружают жалю-зийными ограждениями 4 на высоту 3,0—3,5 м для уменьшения уноса воды ветром. В брызгальных бассейнах применяют главным образом центробежные сопла тангенциального типа с выходным отверстием 16—22 мм. При напоре перед соплом 50—70 кПа производительность таких сопел (13,9 ч-19,4) 10" кг/с. Тангенциальные сопла имеют то достоинство, что они меньше подвержены засорению. [c.277]

Поддон бассейна 1, являющийся водосборным резервуаром, выполняется из дерева или чаще из бетона и имеет высоту 0,5—1,0 л. Обычно поддон в плане имеет вид вытянутого прямоугольника, длинную сторону которого располагают перпендикулярно господствующему направлению ветров в летнее время с тем, чтобы максимально использовать силу ветра. Форсунки 3 монтируют над уровнем воды на высоте 0,6—1,2 м выходньгми отверстиями вверх с тем, чтобы эжектирующее действие струй воды, вылетающих из сопел, усиливало конвективное движение воздуха. Нередко такие бассейны располагают над конденсаторами или на крыше производственного здания. В этом случае они обязательно окружаются жалюзийными ограждениями 4 высотой 3,0—3,5 м для уменьшения уноса воды ветром. Когда поддон пруда размещают на уровне земли или в выемке, то жалюзи обычно не выполняют, так как они, представляя собой сопротивление для движения воздуха, уменьшают охлаждающий эффект пруда. В брызгальных бассейнах применяются, главным образом центробежные сопла тангенциального типа с выходным отверстием 16—22 мм. При напоре перед соплом 5—7 м вод. ст. производительность таких сопел 5—7 м /ч. Тангенциальные сопла имеют то достоинство, что они меньше подвержены засорению. Материалом для их изготовления обычно служит чугун. [c.297]

В качестве другого примера мощной насосной станции с горизонтальным многоступенчатым центробежным насосом на рис. 4.23 изображены поперечный разрез и план подземного здания ГАЭС Кампо-Моро (Италия). В здании установлен один трехмашинный агрегат, включающий синхронный электродвигатель-генератор, радиально-осевую гидротурбину и двухступенчатый центробежный насос, обеспечивающий подачу 20,3 м /с при напоре 175 м. Подвод воды к насосу осуществляется по на- [c.137]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология