Скорость твердой частицы

Линейная скорость твердых частиц [c.87]

Член появляется в левой части уравнения для количества движения ожижающего агента в точке усредненных локальных значений. Затем переносится в правую часть уравнения и включается в дивергенцию тензора напряжения так же, как напряжения Рейнольдса в теории турбулентного движения. Аналогично представляет собой эффективный усредненный тензор напряжений для твердой фазы, равный сумме членов, описывающих сопротивление деформации совокупности частиц, возникающей благодаря их взаимодействию, и члена, аналогичного R-k и получаемого при замене скорости ожижающего агента в точке на соответствующую скорость твердой частицы. [c.80]

Ф — скоростной потенциал для поля скоростей твердых частиц у г з/ — функция тока для поля скоростей ожижающего агента и [c.119]

Приведенные выше уравнения движения и уравнения сплошности значительно сложнее соответствуюш,их уравнений для однофазной жидкости, и, видимо, решение этих уравнений возможно либо в очень простых случаях, либо после суш,ественных упро-ш ений. Наиболее простым получается решение для стационарного однородного псевдоожижения, когда локальная усредненная скорость твердой частицы во всех точках системы равна нулю, локальная усредненная скорость ожижающего агента постоянна в пространстве и времени и направлена вертикально вверх, а порозность одинакова по всему объему и не зависит от времени [c.84]

Соответствующие результаты могут быть получены и для двухмерного пузыря при условии, что скорость твердой частицы определяется безвихревым движением однородной идеальной жидкости вокруг цилиндра, ось которого ориентирована перпендикулярно к направлению потока [c.98]

I — локальное усредненное значение вектора скорости твердых частиц [c.119]

Уд — локальное усредненное значение вектора скорости твердых частиц в однородном псевдоожиженном слое [c.119]

В. Скорость твердых частиц у стенки аппарата [c.183]

Многие исследователи отмечали, что в псевдоожиженном слое с интенсивным барботажем пузырей или движением поршней наблюдается периодическое движение твердых частиц у стенок аппарата. В начале цикла отмечается равномерное движение частиц вверх, затем оно замедляется и прекращается, после чего частицы начинают двигаться в обратном направлении с возрастающей скоростью до наступления внезапной инверсии движения начинается новый цикл. На рис. У-11 сопоставлены результаты тщательных измерений скоростей твердых частиц в таком цикле [c.183]

Экспериментальные данные взяты из работы ще скорость подъема частиц у стенки аппарата определяли относительно неподвижного наблюдателя. Для сравнения о теорией необходимо знать скорость твердых частиц относительно газовой пробки, создающей движение. В этих целях закрепим систему координат в газовой пробке, сделав тем самым ее неподвижной и как бы сообщив всей системе скорость направленную вниз и равную абсолютной скорости подъема пробок. В конкретных условиях эксперимента [c.184]

Следовательно, можно рассчитать распределение давления в слое неподвижных твердых частиц и по нему определить относительные скорости ожижающего агента и частиц. При этом относительная скорость в каждой точке прибавляется к скорости твердых частиц, вычисленной в предположении, что их движение около газовой пробки является невязким. [c.185]

Это уравнение и является критерием перехода к поршневому потоку. При высоких значениях U газовые пробки становятся длиннее из-за повышения расхода газа расстояния между пробками также немного увеличиваются, так как при движении более длинных пробок повышаются скорости твердых частиц. [c.193]

Ums — величина U в точке возникновения поршневого режима V — скорость твердой частицы [c.224]

Под действием градиента скорости увеличивается угловая скорость твердых частиц. Так как трение качения меньше, чем трение скольжения (нанример, шариковый подшипник и под-шинник скольжения), то трение между частицами в данном случае уменьшается. Эти явления влияют также на структурированную вязкость псевдоожиженного слоя. [c.243]

При разрыве пузырем свободной поверхности слоя (или непосредственно перед разрывом) гаа может двигаться через пузырь со скоростями, существенно превышающими скорость самого пузыря [6, 71 Следовательно, начальная скорость твердых частиц может заметно превышать скорость газового пузыря. — Прим. ред. [c.557]

С помощью измерительного устройства, показанного на рис. ХУ1-4, были получены эпюры скоростей твердых частиц и газа в горизонтальной трубе. На рис. ХУ1-5 приведены вертикальные профили скоростей газа в отсутствии и при наличии в потоке частиц алюминия . Здесь и на рис. ХУ1-6, 7 наличие в потоке твердого материала отмечено кружками, отсутствие — точками.-На рис. ХУ1-6 показано распределение массовых скоростей твердого материала в горизонтальном и вертикальном направлениях, соответственно. Мы видим, что форма эпюр зависит от относительной концентрации т, но не зависит от скорости воздуха. [c.596]

Попытаемся установить общую зависимость между скоростями твердых частиц и газа и перепадом давления на основе анализа сил трения. Опубликованные экспериментальные данные привлекаются ниже с целью подтверждения справедливости полученных соотношений. [c.598]

Рис. ХУП-6. Эпюра скоростей твердых частиц в фонтанир щем слое .

Чаще всего е = 0,6—1,0, и коэффициент лобового сонротивления возрастает с увеличением концентрации частиц. Здесь под скоростями твердых частиц и газа подразумеваются средние горизонтальные составляющие скорости. Уравнение (XVI,2) применимо к однородным пневмотранспортным системам в случае сферических частиц. Однородные потоки на рис. ХУ1-2 можно считать близкими к таким системам. [c.598]

Для проверки последнего уравнения использованы опытные данные по перепаду давления, скоростям твердых частиц и газа в горизонтальном трубопроводе диаметром 25,4 мм и длиной 34,8 м. На рис. ХУ1-8, а экспериментальные значения перепада [c.600]

Уравнение (XVI, 17) устанавливает связь между скоростями твердых частиц и газа. Как видно из ри с. XVI-8, скорости твердых частиц, рассчитанные по этому уравнению, хорошо согласуются с экспериментальными значениями Уравнение (XVI,17) применимо для расчета скорости частиц в случаях когда мы располагаем значениями Я. [c.601]

В непосредственной близости к питателю с псевдоожиженным слоем материал еще движется равномерно распределенным, но в последующих зонах трубы твердые частицы стремятся осесть и начинают образовывать чередующиеся дюны. Можно ожидать, что при таких нарушениях однородности скорости твердых частиц в различных точках поперечного сечения трубы будут значительно отличаться. Фактически оказалось, что скорости частиц изменяются от точки к точке и вдоль трубы (даже за пределами предполагаемого разгонного участка), где они подвергаются попеременному ускорению и замедлению. Вероятны также значительные флуктуации перепада давления. [c.603]

Было установлено что величина при транспорте в плотной фазе в два-три раза превышает величину, рассчитанную по потокам твердых частиц и газа, что указывает на существенное проскальзывание газового потока относительно твердого материала. Были изучены перепады давления и скорости твердых частиц в стеклянных трубах трех диаметров при транспорте. [c.604]

Долговечность компрессора зависит от типа машины, концентрации твердого материала в газовзвеси, его гранулометрического состава и физических свойств, скорости твердых частиц относительно лопаток и качества конструкционных материалов. [c.613]

Связь между скоростью твердых частиц относительно лопаток и интенсивностью износа изучена недостаточно. Лишь примерно. установлено, что интенсивность износа турбин пропорциональна третьей — четвертой степени относительной скорости, а компрессоров — второй — четвертой степени. Разработка надежной конструкции дутьевых устройств для газовзвесей требует специальных исследований. [c.613]

Работы Горного Бюро США 1 показали, что эти уравнения справедливы, если к. п. д. трения r f принять равным 1. Трудности при расчетах по приведенным уравнениям связаны с неопределенностью абсолютной скорости твердых частиц и к. п. д. трения т f, а эти величины могут очень сильно зависеть от конструкции компрессора. [c.616]

С — абсолютная скорость твердых частиц на выходе из рабочего колеса С а — коэффициент лобового сопротивления системы из множества частиц [c.616]

Если скорость движения газового потока будет меньше скорости твердых частиц, увлекаемых газом за счет сил трения, то слой твердого материала будет иметь беспорядочные колебания, приводящие к его расширению. [c.207]

Скорость твердых частиц в секции I определяется согласно уравнению (18) Vs, / =8,03 м/с. [c.210]

Используя значение радиуса внешней стенки изгиба трубы / =0,25 м, получаем (см. рнс. 10) следующие скорости твердых частиц на входе и выходе для применяемых изгибов [c.210]

Центробежные пылеотделители той или иной формы встречаются обычно на многих предприятиях. В центробежных пылеосади-телях (циклонах) поток газа, содержащий пыль, движется с больщой скоростью, при этом угловая скорость твердых частиц достигает значительной величины, что приводит к увеличению центробежной силы. Характерная опасность центробежных пылеосадите-лей обусловлена тем, что в присутствии кислорода нельзя избежать образования зоны взрывоопасной концентрации пыли, так как осаждение твердых частиц сопровождается последовательным уплотнением среды в различных зонах циклона в зависимости от величины частиц. Кроме того, при высоких скоростях пыли в системе сухих центробежных аппаратов образуются большие заряды статического электричества, которые могут служить источником воспламенения горючей и взрывоопасной среды. [c.278]

По оси ординат обобщенной фазовой диаграммы отложен перепад давления на единицу высоты зернистого слоя, по оси абсцисс — скорость газа относительно стенок аппарата, р ассчи-танная на полное его сечение. В качестве параметра приняты линии постоянной массовой скорости твердых частиц. [c.16]

Упомянуто, что математическое описание процессов фильтрования представляет значительные трудности вследствие большого числа факторов, влияюших на процесс [ЮЗ]. Указано, что в на-стояшее время существует большое несоответствие между сложными математическими описаниями и применяемыми на практике уравнениями. Отмечено, что эмпирические зависимости вида (11,47), (11,48) не отражают влияние на удельное сопротивление осадка различных микрофакторов в отдельности и применимы только к определенным осадкам. Дано математическое описание процесса фильтрования в наиболее общей форме, состоящее из системы уравнений в частных производных и включающие векторы скорости твердых частиц. Одно из этих уравнений имеет вид [c.80]

B. Режимы течения. Режимы течеиия в принципе сходны с режимами при нневмотранспортировке. Ра.зли-чня вызваны высок(н 1 плотностью жидкости и проявляются в виде более высоких концентраций твердых частиц для гидротраиспортировки, более низкими скоростями твердых частиц и слабым проявлением их движения. [c.210]

При вертикальной транспортировке относительно слаба тенденция к расслоению. Даже для крупнозернистых материалов можно ожидать довольно однородного раснре-деления твердых частиц в трубе до тех нор, пока условия транспортировки хорошо ныполняюгся. Это означает, что скорость потока должна быть намного больше установившейся скорости твердых частиц. Вертикальное течение смеси можно поэтому рассматривать как псевдогомогеи-ное, а условия течения рассчитывать с хорошей точностью. [c.210]