Перегретый пар энтальпия

Пусть перегретый водяной пар поступает в низ колонны при температуре 120 °С п имеет энтальпию 2 = 2718 кДж/кг. Энтальпия чистых паров н-гептана при л= 123° Ял=601 кДж/кг, а перегретого водяного пара = 2724 кДж/кг. Наконец, энтальпия флегмы при температуре 135 Ат= = 273,4 кДж/кг. Подстановка в уравнение (IV.27) дает [c.244]

Этой энтальпии отвечает температура перегретого парового сырья tj = = 178 -С, тогда как энтальпия насыщенного парового сырья при температуре начала конденсации 133 -С составляет 66 528 кДж/кмоль. [c.379]

Энтальпия перегретого сырьевого нара составила бы в рассматриваемом случае [c.379]

При заданном внешнем давлении р назначаются температура низа = д и относительное количество Z перегретого водяного пара в кмолях на кмоль нижнего продукта R. Затем задаются составом XkR нижнего продукта с тем, чтобы последующим расчетом проверить его. Мольная энтальпия Hzn подаваемого водяного пара считается известной. [c.424]

В пересчете па мольную долю Хт = 0,291. Энтальпия парового потока Сц = Gji при 5 = л = 123 составляет Qj, = 143,5 ккал/кГ, а перегретого водяного пара прп той же температуре = 650,5 ккал/кГ. Значение приведенного теплосодержания парового потока [c.266]

Пар после сжатия из насыщенного становится перегретым. Если для насыщения его используется вода с энтальпией а количество увлажняемого пара [c.398]

Чтобы установить, находится ли искомая точка А в области перегретого пара, здесь же с помощью процедуры 1РТ(Р1,Т1,Э) [см. (1.61)1 определяют энтальпию сухого насыщенного пара в точке Б. Если заданная энтальпия меньше энтальпии насыщенного пара, то искомая точка соответствует или влажному пару (точка В), или жидкости (точки Г и Д). и управление передается оператору с меткой М1. В противном случае искомая точка А лежит в области перегретого пара или (предельный вариант) на правой пограничной кривой и совпадает с точкой Б. Тогда управление передается оператору с меткой МО и поиск решения далее ведется шаговым методом, который заключается в следующем. С помощью процедуры 1РТ(Р1,Т1,Э) [см. (1.61)1 при заданном давлении р и начальной температуре Ту находят текущее значение энтальпии вещества 1 и разность = г — (ОЭ) между ее заданным и текущим значениями. Если эта разность [c.105]

Данная программа применима также при расчете однократного испарения без перегретого водяного пара. Для этого при вводе исходных данных следует записать 2 = 0. Кроме того, программу можно использовать для расчета однократного испарения при постоянной температуре и разном расходе водяного пара. Для этого в начале программы вместо Т = ТО следует записать Z = ZO и в конце программы перед выражением НА Q вместо T = T+DT следует указать Z = Z+DZ. Соответственно при перечислении исходных данных для расчета вместо ТО, DT и Z, следует дать Z0, DZ и Т. Эту программу после небольшого изменения можно использовать для расчета температуры или давления парожидкостной смеси, если в качестве исходной величины задана доля отгона е. Кроме того, программа после небольшого дополнения может быть использована для расчета температуры парожидкостной смеси, если известна ее энтальпия. Такая задача возникает, например, при частичном испарении жидкости после сброса давления и решается методом двойного подбора. Этим методом, как описано выше, принимается температура, определяется доля отгона, а затем — энтальпия парожидкостной смеси. Если полученное значение больше энтальпии исходной смеси, принимают новую меньшую температуру. После расчета доли отгона и энтальпии смеси проводят новое сопоставление энтальпий. Расчет продолжают до совпадения энтальпий парожидкостной смеси и исходного сырья с заданной точностью. [c.53]

В, II И /и. II энтальпии водяного пара на выходе из печи (перегретый водяной пар) и на входе в печь (насыщенный водяной пар) при принятых температуре и давлении, кДж/кг. [c.127]

Технологическая схема процесса получения стирола каталитическим дегидрированием этилбензола в адиабатическом реакторе представлена на рис. 1Х 4 [110]. Смесь прямого и возвратного стирола разбавляется водяным паром и поступает на испарение и перегрев в систему теплообменников /. Нагретая до 520—530 °С смесь направляется в нижнюю часть вертикального туннельного реактора шахтного типа 2. На входе в реактор к смеси добавляется перегретый водяной пар, расход которого вычисляется из его энтальпии с учетом количества теп- [c.264]

Энтальпия и теплоемкость перегретого водяного пара..... [c.3]

Таблица П.77. Энтальпия и теплоемкость перегретого водяного пара [60]

При конденсации перегретого пара необходимо учитывать теплоту перегрева Д/пер = /т — = Ср Т — Та), где /т — удельная энтальпия перегретого пара, соответствующая температуре перегрева Г /н —удельная энтальпия пара при температуре насыщения Гн Ср — удельная теплоемкость пара при постоянном давлении. [c.145]

При принятых обозначениях энтальпию поступающего перегретого пара можно выразить как [c.176]

В уравнениях (П-51) — (11-53) физические константы конденсата берутся при определяющей температуре пл., а теплота испарения г — при температуре насыщения пара. При конденсации перегретого пара в приведенные уравнения вместо теплоты испарения подставляют разность энтальпии пара и конденсата. [c.396]

Энтальпия поступающих перегретых [c.457]

Энтальпия перегретого водяного пара [c.461]

ЭНТАЛЬПИЯ И ТЕПЛОЕМКОСТЬ ПЕРЕГРЕТОГО ВОДЯНОГО ПАРА [c.236]

Любая точка Р на энтальпийной диаграмме, лежащая ниже кривой энтальпии жидкой фазы, характеризует систему, состоящую только из жидкой фазы. Любая точка , лежащая выше кривой энтальпии паровой фазы, соответствует системе, которая состоит из перегретых паров. Точки, расположенные между кривыми энтальпий жидкой и паровой фаз, например С, характеризуют двухфазные системы. [c.70]

Так, начальная энтальпия среды, находящейся в перегретом состоянии, будет включать явное тепло нагрева исходного вещества в жидком состоянии от О °С до температуры кипения этого вещества при данном давлении, скрытой теплоты испарения этого вещества и тепла перегрева от температуры /к до I, т.е. [c.599]

Величина I" представляет собой энтальпию перегретого водяного пара при /к = 120,2° С и атмосферном давлении [c.225]

Из хода изоэнтальпы на диаграмме г — 5 (для водяного пара) можно сделать вывод, что при расширении насыщенного водяного пара из котла (точка /) происходит его переход в перегретый пар (точка 2). Для улучшения греющих свойств такого пара его следует перевести в состояние насыщения (точка 3), лучше всего путем увлажнения конденсатом при том же давлении рг. Температура пара при таком увлажнении падает до Т . За счет теплоты перегрева пара ( 2 — з) происходит испарение У кг конденсата на 1 кг ненасыщенного пара. Это количество определяется из баланса энтальпии [c.240]

Однократная перегонка бинарных смесей с монотонными кривыми равновесия. Для вывода количественных соотношений, описывающих ход процесса однократной перегонки, достаточно исходить из следующей схемы. Дана исходная система из L кмолей раствора с начальным составом и энтальпией На, кДж/кмоль. Система может быть жидкой или паровой, однофазной или двухфазной, недогретой до точки начала кипения или перегретой выше точки начала конденсации. Если вместо энтальпии Но задана ее температура Iq, то должно быть известно, какая часть системы находится в жидкой и какая в паровой фазе, чтобы можно было рассчитать энтальпию сырья. Во всяком случае считается, что состояние исходной системы полностью определено. Требуется выяснить, как оно изменится, если системе будет передано или у нее отнято определенное количество теила Q, кДж/ч. [c.65]

В пересчете в мольные доли а т=0,291. Энтальнпя парового потока Сд =Сл прп t = tji =123 С Ял=600,8 кДж/кг, а перегретого водяного пара (прп топ же температуре) д= 2723,3 кДж/кг. Значение приведенной энтальпии парового потока [c.246]

При д=135 С энтальпия дпстиллятного пара Я ,=625,5 кДж/кг, а перегретого водяного пара Я д= 2754,1 кДж/кг, поэтому [c.246]

Здесь RO — плотность насыщенного пара в кг/дм при температуре насыщения ТС= 273,15 К R — теплота парообразования в кДж/кг при температуре насыщения ТС. Эти величины должны быть объявлены глобально. Если термогазодинамические расчеты выполняются в области сильно перегретого пара, то постоянными энтальпии и энтропии можно просто задаться. [c.34]

Если искомая точка А с температурой Га и энтальпией (рис. 3.5) лежит в области перегретого пара и задается плотность р < Ркр, то минимальная температура равна температуре насыщения в точке Б, определяемой с помощью процедуры ТНРННОН(КО,Т,Р) [c.107]

Процедура (3.37) работает в областях влажного и перегретого пара и позволяет сразу определить энтальпию, плотность и температуру вещества в искомой точке. Принцип работы в основном такой же, как и у процедуры ROTS, с той лишь разницей, что в области перегретого пара итерации осуществляются по температуре. [c.110]

Условная энтропия dSy dq/Ty = dql(zT) будет полным дифференциалом только в том случае, если условная температура будет интегрирующим делителем дифференциала dq. В работах [8, 46] показано, что для этого необходимо, чтобы коэффициент сжимаемости зависел только от энтропии z = f (s) иными словами, вдоль каждой линии 5. = onst должно будет выдерживаться условие Z = onst. Реальный газ, обладающий этими свойствами, В. Траупель называет тдеальным паром- . В идеальном паре внутренняя энергия и энтальпия являются функциями только условной температуры. Значит, условная температура является для него таким же термическим параметром, как термодинамическая температура для идеального газа. Это позволяет вести все расчеты в такой же форме, как и для идеального газа. Однако свойства реальных рабочих веществ в действительности отличаются от свойств идеального пара. Наиболее сильно это проявляется в тех случаях, когда сжатие происходит в области слабо перегретого пара в непосредственной близости от линии насыщения. Тем не менее и здесь разные вещества ведут себя неодинаково. [c.115]

В случае полной конденсации 1 кг перегретого пара отдает охлаждающей поверхности теплоту Гпер = + А/ ер = /т — Кс. н-Здесь /кс. н — удельная энтальпия конденсата при температуре насыщения. [c.145]

D — количество поступающего в конденсатор пара в кг/ч Н — энтальпия поступающего пара в ккал/кг — температура поступающего перегретого пара в °С ас — температура насыщения (кондеи-сации) пара в °С — температура конденсата на выходе иа аппарата в °С с — теплоемкость перегретого пара в клал/(кг-град) с — теплоемкость конденсата в ккал/ ка град) г — теплота конденсации пара (теплота испарения жидкостн) в ккал/кг W — количество воды, поступающей на охлаждение, в кг/ч — начальная температура воды в °С n, ( — конечная температура воды в °С Q — потери тепла в окружающую среду в ккал/ч. [c.176]

При конденсации парообразного теплоносителя величины /, и /2 в уравнении (11-1) представляют собой соответственно энтальпию поступающего пара и уходящего конденсата. Если пар поступает перегретым с температурой Г), то величина GI складывается из энтальпии жидкости при температуре насыщения 7 , тепла, расходуемого на испарение жидкости и равного теплу конденсации пара С кон1.> а также тепла С пер.> необходимого для перегрева пара, т. е. [c.367]

Если на увлажнение поступает Gi кг/сек перегретого пара с энтальпией 1 дж/кг и подается вода с температурой t и удельной теплоемкостью Сд дж1кг-град, то после увлажнения, как можно вывести из теплового баланса увлажнения, количество насыщенного пара с энтальпией /г дж/кг составляет [c.503]

В табл. П.18 приведены данные о вязкости воды, в табл. П.19 — о температуре кипения воды при различных давлениях, в табд. П.20 — о поверхностном натяжении воды, в табл. П.21—о показателе преломления воды, в табл. П.22 — о теплоемкости воды, в табл. П.23 — о давлении паров воды при различных температурах, в табл. П.24 — 0 свойствах насыщенного водяного пара, в табл. П.25об энтальпии перегретого водяного пара, [c.456]

Значения теплоемкости воды, перегретого водяного пара, теплоты испарения, энтальпии перегретого и насыщенного пара даны в Приложениях 28 и 29. При пользовании таблицами для насыщенного водяного пара достатс пю знать температуру или давление, чтобы найти все его тепловые свойства, так как для насыщенного пара определенному давлению соответствует определенная температура. Для перегретого пара, температура которого выше температуры насыщения, требуется знать температуру перегрева и давление. [c.36]

Задача V. 6. Определить энтальпию перегретых паров бензола при давлении 2230 мм рт. ст. и температуре 450° С. Удельная теплоемкость жидкбго бензола 1730 дж/(кг-град)-, мольная теплоемкость паров бензола С =—8,65-f-0,1158Г —7,54-+1,854 X X 10" Р кал/[моль град) [температура выражена в °К]. Теплоту парообразования определить по данным примера (V. 3). Температу ра кипения бензола при давлении 2230 мм рт. ст. равна к=120°С [c.123]

Если температура кипения раствора выще температуры кипения растворителя, энгальпия /" соответствует перегретому пару. Однако в больщинстве случаев для упрощения принимают, что /" равно энтальпии насыщенного пара при давлении кипения. [c.186]