Амплитуда напряжения деформации

Для циклически стабильных и циклически упрочняющихся материалов (с соотношением Яро,11Я 0,7) назначение режимов нагружения базовых образцов производят исходя из кривой малоцикловой усталости исследуемого материала при симметричном цикле по п. 7.2.1, определяя значения амплитуд условных упругих напряжений (деформаций), соответствующих числам циклов 10 и 10" . При указанных амплитудах напряжений (деформаций) проводят нагружение базовых образцов до накопления усталостного повреждения а не менее 0,3. [c.202]

Характеристики многоцикловой усталости в заданном диапазоне амплитуд напряжений (деформаций) и при заданной асимметрии получаются по результатам испытаний серии образцов, число которых должно быть не менее 12. [c.211]

По результатам испытаний составляется сводный протокол, в который заносятся исходные данные (марка материала, термообработка, тип заготовки, место и ориентация вырезки образцов, форма, размеры и маркировка образца, условия испытаний) о серии образцов, данные об амплитудах напряжений (деформаций) и долговечности, [c.212]

Известен метод измерения динамического модуля при растяжении. Сущность метода заключается в определении упруговязких свойств по отношению амплитуд напряжения, деформации и сдвига фаз. Для этого образец в форме тонкой полоски, моноволокна или пряжи подвергается гармонической деформации растяжения, при этом одновременно определяют напряжение. [c.232]

При симметричном цикле могут быть реализованы два основных режима заданной амплитуды деформации и заданной амплитуды напряжения. В обоих случаях амплитуда напряжений (деформаций), будет, очевидно, зависеть только от упругих свойств (динамического модуля) резины. [c.323]

Акустические колебания совершаются с малой амплитудой, т. е. они соответствуют начальному участку кривой напряжение — деформация. Прогнозировать по параметрам акустических волн поведение кривой при больших напряжениях и деформациях аналитически невозможно. В связи с этим ищут корреляционные зависимости акустических параметров от прочности материалов. Для повышения точности предсказания иногда используют несколько акустических параметров или помимо акустических учитывают другие свойства (электрические, магнитные), контролируемые соответствующими неразрушающими методами. [c.252]

Напряжение, как и деформация, меняется по синусоиде, причем нет отставания синусоид по фазе [и в (9.18), и в (9.19) входит sin ш/]. Это значит, что упругое тело мгновенно реагирует на внешнее воздействие (будь то напряжение или деформация). Максимальной амплитуде деформации ео соответствует максимальная амплитуда напряжения оо. При синусоидальной деформации упругого тела угол сдвига фаз между напряжением и деформацией составляет 0°. [c.130]

Для второго основного режима испытаний на утомление схема рабочего узла (также 1)аботающего в режиме растяжения) приведена на рис. 13.13. Этот режим аналогичен испытанию на ползучесть, когда задано напряжение в образце и измеряется увеличение длины. В данном случае на нижний зажим также действует заданное среднее значение напряжения о,р, а верхний зажим колеблется с заданной частотой и с заданной амплитудой напряжения оо. Из рис. 13.13 видно, что со временем происходит увеличение как е,-р, так и амплитудного значения деформации ео. [c.208]

Степень нарастания стабилизированных значений неупругих деформаций с увеличением амплитуды напряжений в определенной степени характеризует показатель циклического упрочнения Я = 1д а. Чем меньше Д, тем более интенсивно возрастают неупругие деформации с увеличением уровня циклических напряжений. При сравнении результатов удобнее-пользоваться относительным показателем циклического упрочнения Д = Я / , где Е — модуль упругости металла. [c.40]

Таким образом, можно сделать заключение, что если пластическое течение углеродистой стали совершается с интенсивным отводом тепла, то создаваемое в результате этого упрочнение будет меньшим, чем при самонагреве образцов в воздухе. Поэтому в инактивной и поверхностно-активной жидких средах образцы будут достигать предела выносливости с меньшей накопленной неупругой деформацией. Поскольку в таких средах интенсивность нарастания неупругих деформаций с увеличением амплитуды напряжений заметно ниже, чем в воздухе, то они в различной степени влияют на ограниченную выносливость стали. Рассмотренные диаграммы дают возможность дифференцировать активные среды по способности изменять упругие свойства металла при циклическом нафужении. [c.84]

Из этой зависимости вытекает, что чем больше амплитуда напряжений, т.е. чем меньше долговечность, тем больше ширина пластической зоны. При испытании в вакууме она примерно в 3 раза шире, чем при испытании в сухом воздухе, хотя долговечность на порядок выше. Таким образом, ширина пластической зоны сама по себе еще не определяет скорости роста трещины. Большое влияние на процесс усталостного разрушения оказывает не только ширина пластической зоны в вершине усталостной трещины, но и интенсивность микроскопической деформации, которая зависит от скорости нагружения, природы металла и активности окружающей среды. [c.101]

При амплитуде напряжения цикла, соответствующей примерно пределу текучести данных образцов (а =245 МПа), сплошность покрытия нарушается уже через 100—200 цикл от начала испытаний. При снижении амплитуды напряжения до о = 0,95 нарушение сплошности покрытия не происходит и после 10 цикл. Критическая деформация образцов, снятых с испытания через 2 10 — 10 цикл, составила 1,8—1,9 %, что совпадает с первоначальной критической деформацией данного покрытия. Испытания, проведенные на образцах стали СтЗ, окрашенных по второй схеме и выдержанных в морской воде в течение 12 мес, также не выявили влияния предварительного циклического деформирования при амплитудах деформации, меньшей критической (1,0-1,1 %). [c.188]

К первой группе относятся два режима с заданной амплитудой напряжения и с заданной амплитудой деформации. При асимметричном цикле возможны режимы с заданным средним и амплитудным значением напряжения, средним и амплитудным значением деформации, средним значением напряжения и амплитудным деформации и средним значением деформации и амплитудным значением напряжения. При прочих равных условиях работоспособность резин уменьшается с увеличением амплитуды и частоты деформации. [c.137]

Для анализа деформационного состояния шины, на рис. 63-66 приведены характер распределения амплитуды интенсивности деформации на наружной поверхности каркаса, а также изменения интенсивности деформации за оборот колеса для вершины шины. Кривая 1 на этих рисунках соответствует классическому профилю, а кривая 2 -оптимальному. Преимущества оптимального профиля при повышенных значениях внутреннего давления очевидны, также как и очевидно преимущество классического профиля при низком давлении. Анализируя напряжённо-деформированное состояние шины, обратим внимание на характер изменения интенсивности деформации за оборот колеса, который зависит от конструктивных факторов шины и режимов нагружения (рис. 65-66). Эти характеристики во многом определяют работоспособность шины. Дело в том, что гистерезисные потери в материале и усталостная долговечность определяются экспериментально и, как правило, при гармоническом режиме нагружения. Импульсный характер воздействия нагрузки, как видно из рис. 65-66, составляет 1/6 от периода качения колеса. Известно, что величина потерь при гармоническом режиме в 1,5-2 раза меньше, чем при импульсном. К этому следует также добавить, что на величину гистерезисных потерь и на усталостную долговечность существенную роль оказывают деформации г/" и 8 . Знание уровня напряженно-де-формированного состояния во всём диапазоне нагружений [c.484]

При высокой частоте колебаний ш сдвиг фаз между деформацией и напряжением в этом случае стремится к нулю, а амплитуда напряжений перестает зависеть от частоты, что характерно для идеального твердого материала. В случае же вязкоупругого твердого тела сдвиг фаз при высокой частоте приближается, согласно формуле (3.10.12), к я/2, т. е. напряжения максимальны при максимальной скорости деформации, а не при максимальной амплитуде колебаний. Это означает, что материал ведет себя при данных условиях как жидкость. [c.672]

Риг Т 1 , Класс утомления Переменны амплитуд динамически о Н 111 р ния X и среднее статическое напряжение х , постоянны, амплитуда динамической деформации Y и средняя статическая деформация Уа- [c.37]

Рис. 1.13. Класс утомления В. Переменны амплитуда динамического напряжения X и средняя деформация уа, постоянны амплитуда динамической деформации У и среднее статическое напряжение Хц.

Рис. 1.14. Класс утомления С. Переменны амплитуда динамической деформации и средняя статическая деформация уа постоянны амплитуда динамического напряжения X и среднее статическое напряжение Ха-

Амплитуда напряжения (деформации) цикла — алгебраическая полураз-иость наибольшего и наименьшего напряжений (деформаций) цикла. [c.560]

Диаграмма завнсимостн между условными наиряженнями а и размахами деформаций ири образовании первого цикла нагружения свидетельствует о гистерезисе деформаций, характеризуемом широтой петли в,,, т. е. удвоенной амплитудой пластической деформации. Амплитуда условных напряжений есть Л а. Значению Оа соответствует упругая деформация [c.215]

Простое наблюдение, согласно которому число циклов до разрушения материала Мр зависит от амплитуды напряжения или деформации, в общем случае можно отразить в виде кривых Вёлера (ст—Л -кривые). Подобное представление учитывает [c.293]

Рис. II. 12. Изменение относительной амплитуды деформации е/воо (/) при заданной амплитуде напряжения и коэффициента механических потерь х (2) при переходе некристаллического полимера из упруготвердого в высокоэластическое состояние.

Рис. 13.12. Изменение амплитуды напряжения Оо и среднего значения напряжения Оср в условиях многократных деформаций при заданном постоянном 6(1 и вер. Показана схема прибора для нспытанин при бо== onst и === onst

Для прогнозирования работоспособности полимеров в режиме многократных деформаций необходимо зпать как число циклов до разрушения зависит от амплитуды напряжения ао. Обобщая многочисленные экспериментальные данные, удалось показать, что характер этих зависимостей аналогичен соответствующим закономерностям для долговечности под постоянной нагрузкой Гуравнения (13.2) и (13.4)]. [c.211]

Кинетика накопления неупругих деформаций при испытании рбразцов из технически чистого железа и стали 45 различается, хотя основные три периода сохраняются. Армко-железо является циклически стабильным при низких амплитудах напряжений и циклически разупрочняющимся при больших напряжениях. Циклическое разупрочнение начинается с периода П, а отличие от нормализованной стали 45, у [c.84]

Покрытие полимером практически не повлияло на изменение усталости стали 13Х12Н2ВМФ в воздухе, однако в среде 3 %-ного раствора ЫаС1 условный предел коррозионной выносливости повысился в 3 раза. Особенно отчетливо это проявляется при высоких амплитудах напряжений и малом числе циклов нагружения. При числе циклов нагружения более 10 происходит скачкообразное снижение условного предела коррозионной выносливости с 520 до 400 МПа. Установлено, что при напряжениях выше 400 МПа в результате многократной деформации нарушалась сплошность полимерного покрытия, возможно, вследствие механодеструкции, и коррозионная среда проникала к металлу. Циклическое нагружение образцов при напряжениях 360-380 МПа и ниже при Л/ = 5 10 цикл не вызывало нарушения сплошности покрытия. [c.190]

I а(ширеиш( молекулярно-массового распределения и увеличеини числа по (№ еч (ыл свячен I) в режиме постоянных амплитуд деформации 2) в режиме постоянной амплитуды напряжения [c.392]

Размер зерна в наноструктурной Си, исследованной в работе [367], намного меньше, чем типичный размер ячеек равный 0,5 мкм в поликристаллической Си, подвергнутой усталостным испытаниям [369, 370, 375]. Это говорит об ограниченной применимости данной концепции для исследования усталостного поведения наноструктурных материалов. Более того, в работе [377] показано, что в режиме низких амплитуд размер зерна меньше критического значения, равного 85 мкм, не оказывает влияния на напряжение циклической деформации. Напряжение насыщения для наноструктурного образца, отожженного при 773 К, соответствует значению, характерному для Си поликристаллов, испытанных при той же самой амплитуде пластической деформации [377]. В отличие от вышеупомянутых закономерностей в случае, когда размер зерна оказывается значительно меньше критического, наблюдается значительно более высокое напряжение насьпцения. [c.216]

Широкое применение находят виброреометры Монсанто с би-коническим ротором. Они дают наиболее полную характеристику качества резиновых смесей. Виброреометры классифицируются по режиму деформирования образца (задается амплитуда деформации или амплитуда напряжения), по частоте (низкочастотные — [c.72]

Выпускаемые в настоящее время виброреометры классифицируют по режиму деформирования образца (задается амплитуда деформации или амплитуда напряжения) по частоте (низкочастотные— до 10 цикл/мин, средне- и высокочастотные — до 10 — 10 цикл/мин) по характеру динамической жесткости , р егистри-руемой на диаграмме (комплексный динамический модуль С, его действительная О или мнимая О" части), (см. гл. 1). [c.206]

Одним из первых механизмов, объясняющих рост трещины при переменных нагрузках, был предложен Ф. Макклинтоком (F.A. M linto kl). Он, использовав положения механики, связал распространение трещины с одним из следующих механизмов накоплением пластической деформации в области перед вершиной трещины и накоплением очагов повреждений перед распространяющейся трещиной. Предполагается, что первое явление преобладает в пластичных материалах при высоких амплитудах напряжений. Второе явление, локальное разрушение, связывается с наличием циклической пластической деформации и критическим значением ее амплитуды. [c.403]

Увеличение степенн вулканизации (увеличение Е ) приводит, по данным Резниковского и др. , к монотонному возрастаипю прочности II изменению по кривой с максимумом разрывно) деформации при режиме s= onst (прочность и деформация характеризовались амплитудами напряжения и деформации знакопеременного изгиба при заданной ходимости образца 10 циклов). [c.221]

Результаты испытаний при нагружении с заданными амплитудами напряжений каждого образца серии представляются графически в координатах Ige p-lgN. При этом амплитуда плас1ических деформаций устанавливается расчетом по деформации нулевого полуцикла по формуле [c.209]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология